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SSC-352 海洋结构钢韧性...
船舶结构委员会赞助开发了一个数据库，涵盖用于海洋应用的钢材的韧性。努力的重点是识别和获取包含定量韧性数据的数据源，并根据这些数据开发一个记录完好的计算机化数据库，供广大工程师和材料科学家使用。其中包括来自材料供应商的原始数据以及来自各种组织发表的论文和技术“报告的数据。主要关注拉伸、夏比 V 型缺口棒冲击值、断裂韧性 (JIc)、NDTT 和 DT 能量；如果同一批次的材料有其他韧性参数，则包括这些参数。材料包括代表赞助机构的项目技术委员会““确定的钢材。数据库中包含了大约 1000 条记录，代表了大约 10,000 次 &leven 钢测试。现已存在标准程序，可以有效地添加其他合金和性能的数据。
SSC-352 海洋结构钢韧性...
船舶结构委员会赞助开发了一个数据库，涵盖用于海洋应用的钢材的韧性。努力的重点是识别和获取包含定量韧性数据的数据源，并根据这些数据开发一个记录完好的计算机化数据库，供广大工程师和材料科学家使用。其中包括来自材料供应商的原始数据以及来自各种组织发表的论文和技术“报告的数据。主要关注拉伸、夏比 V 型缺口棒冲击值、断裂韧性 (JIc)、NDTT 和 DT 能量；如果同一批次的材料有其他韧性参数，则包括这些参数。材料包括代表赞助机构的项目技术委员会““确定的钢材。数据库中包含了大约 1000 条记录，代表了大约 10,000 次 &leven 钢测试。现已存在标准程序，可以有效地添加其他合金和性能的数据。
SSC-352 海洋结构... - 船舶结构委员会
船舶结构委员会赞助开发了一个数据库，涵盖了钢的韧性，该工作重点是识别和采购用于海洋应用的钢材。包含定量韧性数据的数据源，以及从这些数据开发一个记录良好的计算机化数据库，供广大工程师和材料科学家使用。其中包括来自材料供应商的原始数据以及来自各种组织发表的论文和技术报告的数据。主要关注拉伸、夏比 V 型缺口棒冲击值、断裂韧性 (JIc)、NDTT 和 DT 能量；如果同一批次材料有其他韧性参数，则包括这些参数。材料包括代表赞助机构的项目技术委员会确定的钢材。数据库中包含了大约 1000 条记录，代表了 11 种钢的大约 10,000 次试验。现已存在标准程序，可有效添加其他合金和性能的数据。
工艺开发：PC 基聚合物挤出高速冲压过程中的毛刺和薄膜形成
摘要。首先研究的是电缆管道生产中使用的聚碳酸酯 (PC) 基材料的使用、加工和材料特性。测试试样取自现场电缆管道，包括工业中常用的其他添加剂。进行了不同的机械和光学分析方法。观察到聚碳酸酯/丙烯腈丁二烯苯乙烯 (PC/ABS) 与矿物增强 PC 的拉伸性能存在显著差异。矿物增强 PC 的硬度显著取决于电缆管道的几何形状。PC/ABS 断裂表面的断裂行为和形态与夏比冲击试验期间的试样温度直接相关。工艺温度会影响高速冲压等高冲击加工过程中的失效行为。由于矿物增强 PC 的冲击强度较低，与 PC/ABS 相比，薄膜和毛刺形成的可能性较小。然而，矿物分布并不均匀，因此有待进一步研究。本研究旨在更好地了解 PC/ABS 产品的工艺性能、参数选择、质量改进以及对底层微观结构和表面性能的一般了解。
技术数据表PETG经济
机械性能 - 3D印刷方法值单位年轻人模抗拉伸，ISO 527-1A 1900 MPA拉伸强度拉伸，ISO 527-1A 50 MPA在休息拉伸时伸长时527-1A，ISO 527-1A 90％弯曲屈曲屈曲，ISO 1000 MPA 1000 MPA FELTURAL ISO FORTURAL ESO 179 70 70 70 70 M. 4.7 kJ/m 2 Mechanical Properties – Injection Molded* Method Value Unit Youngs Modulus Tensile, ISO 527-1A 2000 MPa Tensile Strength Tensile, ISO 527-1A 50 MPa Elongation at break Tensile, ISO 527-1A 35 % Flexural Modulus Flexural, ISO 178 1800 MPa Flexural Strength Flexural, ISO 178 65 MPa Izod Impact Strength Izod Notch，ISO 179 107 J/M密度ISO 1183 1.28 g/cm 3热性能*方法值单位玻璃透过温度。DSC，ISO 11357 70°C熔化温度。DSC，ISO 11357 N/A°C分解温度。TGA，ISO 11358 N/A°C热偏转温度。HDT-B，ISO 75 65°C熔体流量指数MFI（210˚C/2.16 kg），ISO 1133-A
ssc-461 北极船舶面临的结构挑战
ACIA 北极气候影响评估 AIRSS 北极冰情航运系统 AMSA 北极海运评估 AMSR-E 先进微波扫描辐射计 - 地球观测系统 ASPEN 北极航运概率评估网络 ASPPR 北极航运污染防治条例 AVHRR 先进甚高分辨率辐射计 AUV 自主水下航行器 CCG 加拿大海岸警卫队 CCGA 加拿大海岸警卫队辅助部队 CCGS 加拿大海岸警卫队舰艇 CLIP 当地冰压目录 CReSIS 冰盖遥感中心 CVN 夏比 V 型缺口 DMSP 国防气象卫星计划 ECA 排放控制区 EEZ 专属经济区 ESMR 电扫描微波辐射计 Envisat“环境卫星”是一颗地球观测卫星 EPA 环境保护署 FE 有限元 FD 有限差分 FRP 纤维增强塑料 FY 第一年 G&M 德国和米尔恩 GCM 全球气候模型 GPR 地面穿透雷达 HAZ 热量影响区 HAZID 危险源辨识 HAZOP 危险源与可操作性 IACS 国际船级社协会 IACS UR I 国际船级社协会，统一要求，极地级 ICESat 冰、云与陆地高程卫星 IMD 海洋动力学研究所 IMO 国际海事组织 IPCC 政府间气候变化专门委员会 LNG 液化天然气 MARAD 海事管理局 MARPOL 国际防止船舶污染公约 MCoRDS 多通道相干雷达测深仪 MODIS 中分辨率成像光谱仪 MOTAN 惯性运动测量系统 MPa 兆帕
低温钢选择 - 船舶结构委员会
3.1 范围。 3.1.1 承包商应分三个阶段开展本项目所需的工作：i. 文献综述 ii. 实验 iii. 数据分析和报告 3.1.2 在第 1 阶段，承包商应确定使用断裂力学理论选择低温应用钢材以及厚度和钢材韧性之间关系的最新理解。 3.1.3 在第 2 阶段，承包商应进行断裂力学试验，以得出常用缺口韧性钢的适用性标准。 3.1.4 在第 3 阶段，承包商应制定更通用的方法，以将该方法应用于船舶建造项目钢材等级的可接受性论证。 3.2 任务。 3.2.1 项目的每个阶段都应通过一项或多项任务来完成。 3.2.2 在第 1 阶段，承包商应进行全面的文献综述，以选择适合船舶建造的一系列厚度的低温（非低温）钢结构的断裂力学标准。这次审查不仅涵盖造船业，还涵盖石油和天然气、采矿、铁路和其他相关行业。 3.2.3 在第 2 阶段，承包商应：i. 制定适当的测试程序，供技术委员会批准。作为初步指导，预计这将涉及使用 CTOD（裂纹尖端张开位移）方法对单一钢种（AH 或 EH）进行测试
标准规格 - 加州交通局 - CA.gov
缩略语 缩略语 含义 AASHTO 美国州公路与运输官员协会 AB 骨料基层 ACI 美国混凝土协会 ADL 空中沉积铅 AISC 美国钢结构协会 AISI 美国钢铁协会 AMA 考古监测区 ANSI 美国国家标准协会 APCD 空气污染控制区 API 美国石油协会 AREMA 美国铁路工程与养护协会 AQMD 空气质量管理区 AS 骨料底基层 ASME 美国机械工程师协会 ASQ 美国质量协会 ATPB 沥青处理透水基层 ATS 主动处理系统 AWG 美国线规 AWPA 美国木材保护协会 AWS a 美国焊接学会 AWWA 美国水务协会 AWIS 自动化工作区信息系统 BBS 电池备用系统 BNSF 伯灵顿北方圣达菲铁路 Cal/OSHA 加州职业安全与健康管理局 CBC 加州建筑规范 CDPH 加州公共卫生部 CIDH 钻孔浇铸 CIH 注册工业卫生师 CIP 现场浇铸 CISS 钢壳浇铸CJP 完全接缝渗透 CMU 混凝土砌体单元 CPM 关键路径法 CPL 复合塑料木材 CRCP 连续钢筋混凝土路面 CRM 碎橡胶改性剂 CSL 跨孔声波测井 CSS 水泥稳定土 CTB 水泥处理基层 CTPB 水泥处理透水基层 CVN 夏比 V 型缺口 CWI AWS 认证焊接检验师 DBE 弱势企业 DRA 争议解决顾问 DRB 争议解决委员会 DTSC 有毒物质控制部 DVBE 伤残退伍军人企业 ECTC 侵蚀控制技术委员会 EIA/ECIA 电子工业联盟/电子元件行业协会 ELAP 环境实验室认可计划 ESA 环境敏感区 ETL 电气测试实验室 f 下标 c 使用荷载下混凝土中的极端纤维压缩应力
讨论高强度冷钢的分类
[1] R. Lewis，U。Olofsson。轮轨界面手册，第一版。;伍德海德出版有限公司：英国剑桥，2009年。[2] O. Hajizad，A。Kumar，Z。Li，R.H。Petrov，J。Sietsma，R。Dollevoet。微观结构对铁路应用中Bainitic钢的机械性能的影响。金属，2019，9，778。[3] i.v.gorynin。结构材料是北极基础设施可靠性和环境安全的重要组成部分。北极：生态与经济学2015。卷。3，第19号，pp。82-87。（在俄语）[4] E.I.Khlusova，O.V。 sych。 为北极创造冷抗性结构材料。 历史，经验，现代状态。 创新2018。 卷。 11，第241页，pp。 85-92。 （在俄语）[5] V.R. Kuz'min，A.M。 Ishkov。 预测结构的冷阻力和设备的可操作性。 m。：Mashinostroenie，1996。 （在俄语）[6] I.S. Filatov，A.M。 ISHKOV，I.N。 Cherskii。 改善寒冷气候条件的材料和设备的质量和可靠性的问题。 Yakutsk：科学和技术信息中心，1987年。 （在俄语）[7] A.K. Andreev，B.S。 ermakov。 低温设备的材料。 s-petersburg：大学ITMO，2016年。 （在俄语）[8] Yu.P. Solntsev，B.S。 Ermakov，O.I。 睡觉。 ermakov。Khlusova，O.V。sych。为北极创造冷抗性结构材料。历史，经验，现代状态。创新2018。卷。11，第241页，pp。85-92。 （在俄语）[5] V.R. Kuz'min，A.M。 Ishkov。 预测结构的冷阻力和设备的可操作性。 m。：Mashinostroenie，1996。 （在俄语）[6] I.S. Filatov，A.M。 ISHKOV，I.N。 Cherskii。 改善寒冷气候条件的材料和设备的质量和可靠性的问题。 Yakutsk：科学和技术信息中心，1987年。 （在俄语）[7] A.K. Andreev，B.S。 ermakov。 低温设备的材料。 s-petersburg：大学ITMO，2016年。 （在俄语）[8] Yu.P. Solntsev，B.S。 Ermakov，O.I。 睡觉。 ermakov。85-92。（在俄语）[5] V.R.Kuz'min，A.M。 Ishkov。 预测结构的冷阻力和设备的可操作性。 m。：Mashinostroenie，1996。 （在俄语）[6] I.S. Filatov，A.M。 ISHKOV，I.N。 Cherskii。 改善寒冷气候条件的材料和设备的质量和可靠性的问题。 Yakutsk：科学和技术信息中心，1987年。 （在俄语）[7] A.K. Andreev，B.S。 ermakov。 低温设备的材料。 s-petersburg：大学ITMO，2016年。 （在俄语）[8] Yu.P. Solntsev，B.S。 Ermakov，O.I。 睡觉。 ermakov。Kuz'min，A.M。 Ishkov。预测结构的冷阻力和设备的可操作性。m。：Mashinostroenie，1996。（在俄语）[6] I.S.Filatov，A.M。 ISHKOV，I.N。 Cherskii。 改善寒冷气候条件的材料和设备的质量和可靠性的问题。 Yakutsk：科学和技术信息中心，1987年。 （在俄语）[7] A.K. Andreev，B.S。 ermakov。 低温设备的材料。 s-petersburg：大学ITMO，2016年。 （在俄语）[8] Yu.P. Solntsev，B.S。 Ermakov，O.I。 睡觉。 ermakov。Filatov，A.M。 ISHKOV，I.N。Cherskii。 改善寒冷气候条件的材料和设备的质量和可靠性的问题。 Yakutsk：科学和技术信息中心，1987年。 （在俄语）[7] A.K. Andreev，B.S。 ermakov。 低温设备的材料。 s-petersburg：大学ITMO，2016年。 （在俄语）[8] Yu.P. Solntsev，B.S。 Ermakov，O.I。 睡觉。 ermakov。Cherskii。改善寒冷气候条件的材料和设备的质量和可靠性的问题。Yakutsk：科学和技术信息中心，1987年。（在俄语）[7] A.K.Andreev，B.S。 ermakov。 低温设备的材料。 s-petersburg：大学ITMO，2016年。 （在俄语）[8] Yu.P. Solntsev，B.S。 Ermakov，O.I。 睡觉。 ermakov。Andreev，B.S。ermakov。低温设备的材料。s-petersburg：大学ITMO，2016年。（在俄语）[8] Yu.P.Solntsev，B.S。 Ermakov，O.I。 睡觉。 ermakov。Solntsev，B.S。Ermakov，O.I。 睡觉。 ermakov。Ermakov，O.I。睡觉。ermakov。低温和低温温度的材料。S-Petersburg：Khimizdat，2008。（在俄语）[9] B.S.资源和维修低温和食品设备的钢结构。S-Petersburg：Spbgunipt，2011年。（在Russ。）[10] A.I.Rudskoi，S.G。Parshin。高强度冷和低温钢的冶金和可焊性的高级趋势。金属2021，11，1891。[11] J.-K。 Ren，Q.-Y.Chen，J。Chen，Z.-Y. 刘。 钒添加在热滚动的高MN奥氏体钢中的拉伸和低温 - 温度的夏比冲击特性中的作用。 材料科学与工程A 2021，811，141063 [12] 12 B. Kim，S.G。Lee，D.W。 Kim，Y.H。 Jo，J。Bae，S.S。Sohn，S。Lee。 添加Ni和Cu对奥氏体22mn-0.45c – 1al钢的低温 - 温度拉伸和夏比冲击特性的影响。 合金和化合物杂志2020，815，152407。 [13] C. Li，K。Li，J。Dong，J。Wang，Z。Shao。 FE-20/27MN-4AL-0.3C低磁性钢的机械行为和微观结构在房间和低温温度下。 材料科学与工程A 2021，809，140998。 [14] P.P. Poletskov，A.S。 Kuznetsova，D.YU。 Alekseev，对热卷高强度冷耐钢板产物的生产中世界一流发展的分析，其屈服强度为≥600n/mm2。 Nosov Magnitogorsk州立技术大学2020年的Vestnik。 卷。 18，第4页，pp。 32-38。 （在俄语）[15] L.M. [16] A.B.Chen，J。Chen，Z.-Y.刘。钒添加在热滚动的高MN奥氏体钢中的拉伸和低温 - 温度的夏比冲击特性中的作用。材料科学与工程A 2021，811，141063 [12] 12 B. Kim，S.G。Lee，D.W。 Kim，Y.H。Jo，J。Bae，S.S。Sohn，S。Lee。 添加Ni和Cu对奥氏体22mn-0.45c – 1al钢的低温 - 温度拉伸和夏比冲击特性的影响。 合金和化合物杂志2020，815，152407。 [13] C. Li，K。Li，J。Dong，J。Wang，Z。Shao。 FE-20/27MN-4AL-0.3C低磁性钢的机械行为和微观结构在房间和低温温度下。 材料科学与工程A 2021，809，140998。 [14] P.P. Poletskov，A.S。 Kuznetsova，D.YU。 Alekseev，对热卷高强度冷耐钢板产物的生产中世界一流发展的分析，其屈服强度为≥600n/mm2。 Nosov Magnitogorsk州立技术大学2020年的Vestnik。 卷。 18，第4页，pp。 32-38。 （在俄语）[15] L.M. [16] A.B.Jo，J。Bae，S.S。Sohn，S。Lee。添加Ni和Cu对奥氏体22mn-0.45c – 1al钢的低温 - 温度拉伸和夏比冲击特性的影响。合金和化合物杂志2020，815，152407。[13] C. Li，K。Li，J。Dong，J。Wang，Z。Shao。FE-20/27MN-4AL-0.3C低磁性钢的机械行为和微观结构在房间和低温温度下。材料科学与工程A 2021，809，140998。[14] P.P.Poletskov，A.S。 Kuznetsova，D.YU。 Alekseev，对热卷高强度冷耐钢板产物的生产中世界一流发展的分析，其屈服强度为≥600n/mm2。 Nosov Magnitogorsk州立技术大学2020年的Vestnik。 卷。 18，第4页，pp。 32-38。 （在俄语）[15] L.M. [16] A.B.Poletskov，A.S。 Kuznetsova，D.YU。Alekseev，对热卷高强度冷耐钢板产物的生产中世界一流发展的分析，其屈服强度为≥600n/mm2。Nosov Magnitogorsk州立技术大学2020年的Vestnik。卷。18，第4页，pp。32-38。（在俄语）[15] L.M.[16] A.B.Roncery，S。Weber，W。Theisen。 焊接塑料钢的焊接。 Scripta Metitialia 2012，66，997–1001。 Pereira，R.O。 桑托斯，学士学位 Carvalho，M.C。 Butuc，G。Vincze，L.P。Moreira。 评估第三代高强度钢的激光焊接性。 金属2019，9，1051。 [17] J. Verma，R.V。 太极拳。 焊接过程和条件对双工不锈钢焊接的微结构，机械性能和耐腐蚀性的影响 - 综述。 制造过程杂志2017，25，134–152。 [18] C.K.H. Martin-root。 复杂相和双相高强度钢的激光焊接 - 焊接对微结构和可高效性的影响。 Ph.D.论文，滑铁卢大学，加拿大安大略省滑铁卢，2020年。 [19] M. Rozanski，M。Morawiec，A。Grajcar，S。Stano。 修饰的复合相钢的双点激光焊接。 金属材料档案2016，第1卷。 61，pp。 1999–2008。 [20] V.I. Gorynin，M.I。 Olenin。 改善钢和焊接接头的冷耐药性的方法； Crism Prometey：俄罗斯圣彼得堡，2017年。 （在俄语）[21] C. Wang，X。Lin，L。Wang，S。Zhang，W。Huang。 通过选择性激光熔化制造的316L不锈钢的低温机械性能。 材料科学与工程A 2021，815，141317。 [22] M. Morawiec，A。Grajcar。 应用工程信2017，第1卷。 2，pp。Roncery，S。Weber，W。Theisen。焊接塑料钢的焊接。Scripta Metitialia 2012，66，997–1001。Pereira，R.O。 桑托斯，学士学位 Carvalho，M.C。 Butuc，G。Vincze，L.P。Moreira。 评估第三代高强度钢的激光焊接性。 金属2019，9，1051。 [17] J. Verma，R.V。 太极拳。 焊接过程和条件对双工不锈钢焊接的微结构，机械性能和耐腐蚀性的影响 - 综述。 制造过程杂志2017，25，134–152。 [18] C.K.H. Martin-root。 复杂相和双相高强度钢的激光焊接 - 焊接对微结构和可高效性的影响。 Ph.D.论文，滑铁卢大学，加拿大安大略省滑铁卢，2020年。 [19] M. Rozanski，M。Morawiec，A。Grajcar，S。Stano。 修饰的复合相钢的双点激光焊接。 金属材料档案2016，第1卷。 61，pp。 1999–2008。 [20] V.I. Gorynin，M.I。 Olenin。 改善钢和焊接接头的冷耐药性的方法； Crism Prometey：俄罗斯圣彼得堡，2017年。 （在俄语）[21] C. Wang，X。Lin，L。Wang，S。Zhang，W。Huang。 通过选择性激光熔化制造的316L不锈钢的低温机械性能。 材料科学与工程A 2021，815，141317。 [22] M. Morawiec，A。Grajcar。 应用工程信2017，第1卷。 2，pp。Pereira，R.O。桑托斯，学士学位Carvalho，M.C。 Butuc，G。Vincze，L.P。Moreira。 评估第三代高强度钢的激光焊接性。 金属2019，9，1051。 [17] J. Verma，R.V。 太极拳。 焊接过程和条件对双工不锈钢焊接的微结构，机械性能和耐腐蚀性的影响 - 综述。 制造过程杂志2017，25，134–152。 [18] C.K.H. Martin-root。 复杂相和双相高强度钢的激光焊接 - 焊接对微结构和可高效性的影响。 Ph.D.论文，滑铁卢大学，加拿大安大略省滑铁卢，2020年。 [19] M. Rozanski，M。Morawiec，A。Grajcar，S。Stano。 修饰的复合相钢的双点激光焊接。 金属材料档案2016，第1卷。 61，pp。 1999–2008。 [20] V.I. Gorynin，M.I。 Olenin。 改善钢和焊接接头的冷耐药性的方法； Crism Prometey：俄罗斯圣彼得堡，2017年。 （在俄语）[21] C. Wang，X。Lin，L。Wang，S。Zhang，W。Huang。 通过选择性激光熔化制造的316L不锈钢的低温机械性能。 材料科学与工程A 2021，815，141317。 [22] M. Morawiec，A。Grajcar。 应用工程信2017，第1卷。 2，pp。Carvalho，M.C。Butuc，G。Vincze，L.P。Moreira。 评估第三代高强度钢的激光焊接性。 金属2019，9，1051。 [17] J. Verma，R.V。 太极拳。 焊接过程和条件对双工不锈钢焊接的微结构，机械性能和耐腐蚀性的影响 - 综述。 制造过程杂志2017，25，134–152。 [18] C.K.H. Martin-root。 复杂相和双相高强度钢的激光焊接 - 焊接对微结构和可高效性的影响。 Ph.D.论文，滑铁卢大学，加拿大安大略省滑铁卢，2020年。 [19] M. Rozanski，M。Morawiec，A。Grajcar，S。Stano。 修饰的复合相钢的双点激光焊接。 金属材料档案2016，第1卷。 61，pp。 1999–2008。 [20] V.I. Gorynin，M.I。 Olenin。 改善钢和焊接接头的冷耐药性的方法； Crism Prometey：俄罗斯圣彼得堡，2017年。 （在俄语）[21] C. Wang，X。Lin，L。Wang，S。Zhang，W。Huang。 通过选择性激光熔化制造的316L不锈钢的低温机械性能。 材料科学与工程A 2021，815，141317。 [22] M. Morawiec，A。Grajcar。 应用工程信2017，第1卷。 2，pp。Butuc，G。Vincze，L.P。Moreira。评估第三代高强度钢的激光焊接性。金属2019，9，1051。[17] J. Verma，R.V。太极拳。焊接过程和条件对双工不锈钢焊接的微结构，机械性能和耐腐蚀性的影响 - 综述。制造过程杂志2017，25，134–152。[18] C.K.H.Martin-root。 复杂相和双相高强度钢的激光焊接 - 焊接对微结构和可高效性的影响。 Ph.D.论文，滑铁卢大学，加拿大安大略省滑铁卢，2020年。 [19] M. Rozanski，M。Morawiec，A。Grajcar，S。Stano。 修饰的复合相钢的双点激光焊接。 金属材料档案2016，第1卷。 61，pp。 1999–2008。 [20] V.I. Gorynin，M.I。 Olenin。 改善钢和焊接接头的冷耐药性的方法； Crism Prometey：俄罗斯圣彼得堡，2017年。 （在俄语）[21] C. Wang，X。Lin，L。Wang，S。Zhang，W。Huang。 通过选择性激光熔化制造的316L不锈钢的低温机械性能。 材料科学与工程A 2021，815，141317。 [22] M. Morawiec，A。Grajcar。 应用工程信2017，第1卷。 2，pp。Martin-root。复杂相和双相高强度钢的激光焊接 - 焊接对微结构和可高效性的影响。Ph.D.论文，滑铁卢大学，加拿大安大略省滑铁卢，2020年。 [19] M. Rozanski，M。Morawiec，A。Grajcar，S。Stano。 修饰的复合相钢的双点激光焊接。 金属材料档案2016，第1卷。 61，pp。 1999–2008。 [20] V.I. Gorynin，M.I。 Olenin。 改善钢和焊接接头的冷耐药性的方法； Crism Prometey：俄罗斯圣彼得堡，2017年。 （在俄语）[21] C. Wang，X。Lin，L。Wang，S。Zhang，W。Huang。 通过选择性激光熔化制造的316L不锈钢的低温机械性能。 材料科学与工程A 2021，815，141317。 [22] M. Morawiec，A。Grajcar。 应用工程信2017，第1卷。 2，pp。Ph.D.论文，滑铁卢大学，加拿大安大略省滑铁卢，2020年。[19] M. Rozanski，M。Morawiec，A。Grajcar，S。Stano。修饰的复合相钢的双点激光焊接。金属材料档案2016，第1卷。61，pp。1999–2008。[20] V.I.Gorynin，M.I。 Olenin。 改善钢和焊接接头的冷耐药性的方法； Crism Prometey：俄罗斯圣彼得堡，2017年。 （在俄语）[21] C. Wang，X。Lin，L。Wang，S。Zhang，W。Huang。 通过选择性激光熔化制造的316L不锈钢的低温机械性能。 材料科学与工程A 2021，815，141317。 [22] M. Morawiec，A。Grajcar。 应用工程信2017，第1卷。 2，pp。Gorynin，M.I。Olenin。 改善钢和焊接接头的冷耐药性的方法； Crism Prometey：俄罗斯圣彼得堡，2017年。 （在俄语）[21] C. Wang，X。Lin，L。Wang，S。Zhang，W。Huang。 通过选择性激光熔化制造的316L不锈钢的低温机械性能。 材料科学与工程A 2021，815，141317。 [22] M. Morawiec，A。Grajcar。 应用工程信2017，第1卷。 2，pp。Olenin。改善钢和焊接接头的冷耐药性的方法； Crism Prometey：俄罗斯圣彼得堡，2017年。（在俄语）[21] C. Wang，X。Lin，L。Wang，S。Zhang，W。Huang。通过选择性激光熔化制造的316L不锈钢的低温机械性能。材料科学与工程A 2021，815，141317。[22] M. Morawiec，A。Grajcar。应用工程信2017，第1卷。2，pp。多相钢对汽车行业的焊接性的冶金方面。38–42。[23] J. Chen，Z.-Y.刘。低碳5MN – 5NI钢的强度和低温冲击韧性的结合。合金和化合物杂志2020，837，155484。[24] H. Wang，L。Meng，Q。Luo，C。Sun，G。Li，X。Wan。通过焊接热循环的高MN奥氏体钢的高温韧性：晶界演化的作用。材料科学与工程A 2020，第1卷。788，139573。[25] J.C. Lippold，D.J。Kotecki。 焊接冶金和不锈钢的焊接性，第一版。 ;威利：美国新泽西州霍博肯，2005年[26] A. Kalhor，M。Soleimani，H。Mirzadeh，V。Uthaisangsuk。 对双相钢的机械和腐蚀特性的最新进展综述。 民用机械工程档案2020，第1卷。 20，85。 [27] T. Nanda，V。Singh，V。Singh，A。Chakraborty，S。Sharma。 高级高强度钢的第三代：处理路线和属性。 机械工程机构的会议记录，第L部分：材料杂志：设计与应用2016，第1卷。 233，pp。 209–238。 [28] H.L. Groth，J。Pilhagen，R。Vishnu，J.Y。 琼森。 在低温下使用双链不锈钢。 提出韧性温度厚度数据的新方法。 在2017年9月18日至19日，英国伦敦的第五届国际不锈钢国际专家研讨会论文集； pp。 1–8。Kotecki。焊接冶金和不锈钢的焊接性，第一版。;威利：美国新泽西州霍博肯，2005年[26] A. Kalhor，M。Soleimani，H。Mirzadeh，V。Uthaisangsuk。对双相钢的机械和腐蚀特性的最新进展综述。民用机械工程档案2020，第1卷。20，85。[27] T. Nanda，V。Singh，V。Singh，A。Chakraborty，S。Sharma。高级高强度钢的第三代：处理路线和属性。机械工程机构的会议记录，第L部分：材料杂志：设计与应用2016，第1卷。233，pp。209–238。[28] H.L.Groth，J。Pilhagen，R。Vishnu，J.Y。 琼森。 在低温下使用双链不锈钢。 提出韧性温度厚度数据的新方法。 在2017年9月18日至19日，英国伦敦的第五届国际不锈钢国际专家研讨会论文集； pp。 1–8。Groth，J。Pilhagen，R。Vishnu，J.Y。琼森。在低温下使用双链不锈钢。提出韧性温度厚度数据的新方法。在2017年9月18日至19日，英国伦敦的第五届国际不锈钢国际专家研讨会论文集； pp。1–8。[29] N. Fonstein。高级高强度板钢；施普林格：柏林/海德堡，德国，2015年； pp。193–195。[30] M.Y.demeri。高级高强度钢。科学，技术和应用； ASM国际：俄亥俄州材料公园，