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快速凝固工艺对316L组织及腐蚀性能的影响
经轧制加工的奥氏体不锈钢因其优异的机械性能和腐蚀性能而在技术应用中广泛应用。本研究调查了冷轧条件和快速凝固条件下 316L 奥氏体不锈钢的冷却速度、微观结构和性能的影响。冷轧加工钢的微观结构由奥氏体和低百分比的 δ 铁素体组成。对于快速凝固条件，随着冷却速度的降低，微观结构从柱状和针状树枝状晶粒演变为等轴树枝状晶粒，由于冷却速度高，不存在 δ 铁素体。此外，两种途径的热分析表明，在合成空气中快速凝固后，氧化动力学较慢。冷轧条件下的显微硬度低于快速凝固条件下的显微硬度，因为凝固条件下的微观结构更细化。考虑到点蚀电位，快速凝固条件区域 RS1 中的样品表现出最高的耐腐蚀性。冷轧条件下的钝化电流密度为5.72x10 -5 A/cm 2 ，而快速凝固条件下，区域RS1和RS2分别为2.24x10 -5 A/cm 2 和3.72x10 -6 A/cm 2 ，区域RS3在宽电位范围内未出现钝化区。
快速凝固工艺对316L组织及腐蚀性能的影响
经轧制加工的奥氏体不锈钢因其优异的机械性能和腐蚀性能而在技术应用中广泛应用。本研究调查了冷轧条件和快速凝固条件下 316L 奥氏体不锈钢的冷却速度、微观结构和性能的影响。冷轧加工钢的微观结构由奥氏体和低百分比的 δ 铁素体组成。对于快速凝固条件，随着冷却速度的降低，微观结构从柱状和针状树枝状晶粒演变为等轴树枝状晶粒，由于冷却速度高，不存在 δ 铁素体。此外，两种途径的热分析表明，在合成空气中快速凝固后，氧化动力学较慢。冷轧条件下的显微硬度低于快速凝固条件下的显微硬度，因为凝固条件下的微观结构更细化。考虑到点蚀电位，快速凝固条件区域 RS1 中的样品表现出最高的耐腐蚀性。冷轧条件下的钝化电流密度为5.72x10 -5 A/cm 2 ，而快速凝固条件下，区域RS1和RS2分别为2.24x10 -5 A/cm 2 和3.72x10 -6 A/cm 2 ，区域RS3在宽电位范围内未出现钝化区。
微结构和功能分级弧形添加剂制成的钢组合
功能分级的材料（FGM）已获得了各种应用的许多兴趣，旨在符合当地特性（例如腐蚀行为）的特殊要求，这高度决定了该组件的寿命。腐蚀行为在很大程度上取决于设计材料的化学成分和微观结构。因此，使用线性弧添加剂制造（WAAM）设计了两种FGM组合，其线性变化的材料沉积从G 3SI1到G 19 9L SI（组合1）和G 18L NB到G 19 9L SI（组合2）。使用光学显微镜（OLM）分析不同位置的微观结构，具有连接能量分散X射线光谱（SEM/EDS）和X射线衍射（XRD）的扫描电子显微镜（扫描电子显微镜）。由0.6 M NaCl溶液中的电化学腐蚀行为通过环状电力动力学极化（CPDP）确定，包括CPDP后的SEM成像，以确定凹坑的大小和形态。有关化学梯度的铁素体（α和δ），马氏体和奥氏体类型的相形序列。由于Cr和/或Ni的增加，两种组合方向上的两种组合都增强了点腐蚀性，而PIT形态在各种微观结构的存在依赖性方面发生了变化。
TIDA-010257 良好
8 74650073R Wurth Elektronik 电源元件衬套，M3，TH 电源元件衬套，M3，TH 30 J9，J11 2 61300411121 Wurth Elektronik 接头，2.54 mm，4x1，金，TH 接头，2.54mm，4x1，TH 31 J10 1 6.94106E+11 Wurth Elektronik WR-DC DC 电源插孔，R/A，TH WR-DC DC 电源插孔，R/A，TH 32 J12 1 61300211121 Wurth Elektronik 接头，2.54 mm，2x1，金，TH 接头，2.54mm，2x1，TH 33 K1，K2 2 T9AS1D12-15 TE Connectivity继电器，SPST-NO（1 型 A），30 A，15 V，TH 32.51x27.43mm 34 L1，L2 2 YXS80874T YAXIN ELECTRONICS 3 相共模扼流圈 PTH_CMC_66MM0_5 6MM0 35 L3，L6，L8，L10 4 1000 ohm 742792662 Wurth Elektronik 铁氧体磁珠，1000 ohm @ 100 MHz，0.6 A，0603 0603 36 L4，L5，L7 3 355uH YXS51020T YAXIN ELECTRONICS PFC 电感 350uH 31A PTH_IND_58MM0_70 MM0 37 L9 1 6.8uH 78438335068 Wurth Elektronik 电感器，屏蔽，铁粉，6.8 uH，1.1 A，0.287 欧姆，AEC-Q200 1 级，SMD
烧结条件对微观结构的影响
基于长丝挤压的金属增材制造为广泛使用的基于梁的增材制造提供了一种替代方案。从基于挤压的技术获得的微观结构与基于梁的增材制造获得的微观结构有很大不同，因为挤压技术采用了烧结工艺，而不是熔池的快速凝固。在本研究中，研究了通过长丝挤压制备的 316L 不锈钢的微观结构与脱脂和烧结条件的关系。采用与能量色散 X 射线映射相关的高速纳米压痕来表征微观结构。发现 1350 ◦ C 的高烧结温度、纯 H 2 气氛和 60 K/m 的冷却速度可产生最佳微观结构。由于加速致密化，可获得高密度，这是通过引入由于 𝛿 铁素体形成而产生的扩散路径实现的。同时，可以避免氧化物或𝜎 沉淀物等硬质相对机械性能产生不利影响。结果表明，可以通过分析纳米压痕映射的硬度和模量数据来量化孔隙率。所得值与光学和阿基米德浸没法测量值高度一致。与文献相比，3D 打印和烧结样品的拉伸试验显示出出色的延展性和强度。我们证明，316L 细丝的 3D 打印和在优化条件下烧结可产生与块体值相当的材料性能。
增材制造和传统制造的 304L 奥氏体不锈钢抗氢脆性能比较研究
奥氏体不锈钢 (ASS) 常用于敏感的氢气 (H) 存储、氢气基础设施以及运输应用，因为与铁素体钢相比，它们通常不太容易受到氢脆 (HE) 的影响。这是因为它们的扩散率较低，而氢的溶解度较高 [1-3]。氢脆描述了这样一种现象：材料的机械性能经常会突然发生灾难性的恶化（特别是在受到拉伸载荷时，由于拉伸延展性的丧失），这是由于酸性溶液中的环境氢和含氢气体 [4-8] 扩散到块体材料中造成的。与不易发生 HE 的热力学稳定 ASS（如 AISI 310S 型）相比，在仅含 8 – 10 wt% Ni 的亚稳态 ASS（如 AISI 304 型）中经常观察到严重的 HE，其中在变形过程中会形成应变诱导的 α ′马氏体 [9 – 11]。应变诱导的 α ′马氏体为 H 提供了快速扩散路径，导致 H 在微观结构的关键位置富集（如异质界面前方的微观机械高应力区域），从而导致 H 辅助开裂 [12, 13]。此外，由于凝固过程中的偏析或高冷却速度导致 δ 到 γ 的转变不完全，亚稳态 ASS 中可能会出现少量的 δ 铁素体。这可能会通过提供裂纹起始点来增加样品的 HE 敏感性 [14, 15]。
先进的金属氧化物渗透电极可提高固体氧化物电池的性能
燃料电池可能是将燃料转化为电能的最有效、最清洁的方式之一，因为它们避免了化学能转化为热能和热能转化为机械能的步骤。固体氧化物燃料电池 (SOFC) 是一种燃料电池，通常在 500 至 1000 C 之间运行。SOFC 中使用的标准材料是：氧化钇稳定氧化锆 (YSZ) 作为电解质，镍 - YSZ 金属陶瓷作为燃料电极，镧锶锰氧化物 (LSM) - YSZ 复合材料作为氧电极。1 尽管针对三种主要组件中的每一种都提出了多种具有增强初始性能的新型材料选择，但上述标准材料仍然是首选，因为它们在长期运行中具有耐用性。 2 例如，其他氧电极材料如镧锶钴铁氧体 (LSCF) 存在一些缺点，包括化学反应性和由于热膨胀系数 (TEC) 与标准 YSZ 的差异而导致的匹配性差。为此，已经提出了各种策略来改进标准氧电极。对于 LSM/YSZ 电极，YSZ 在中温 (IT) 范围 (700 C) 内的电导率相对较低，而 LSM 在此 IT 范围内主要是高极化电阻，限制了标准 SOFC 组件在 800 C 以下工作温度下的使用。为了降低基于 LSM - YSZ 的电池的工作温度，已经成功提出了选择性浸渍/过滤溶液基前体以形成纳米颗粒催化剂
先进的金属氧化物渗透电极可提高固体氧化物电池的性能
燃料电池可能是将燃料转化为电能的最有效、最清洁的方式之一，因为它们避免了化学能转化为热能和热能转化为机械能的步骤。固体氧化物燃料电池 (SOFC) 是一种燃料电池，通常在 500 至 1000 C 之间运行。SOFC 中使用的标准材料是：氧化钇稳定氧化锆 (YSZ) 作为电解质，镍 - YSZ 金属陶瓷作为燃料电极，镧锶锰氧化物 (LSM) - YSZ 复合材料作为氧电极。1 尽管针对三种主要组件中的每一种都提出了多种具有增强初始性能的新型材料选择，但上述标准材料仍然是首选，因为它们在长期运行中具有耐用性。 2 例如，其他氧电极材料如镧锶钴铁氧体 (LSCF) 存在一些缺点，包括化学反应性和由于热膨胀系数 (TEC) 与标准 YSZ 的差异而导致的匹配性差。为此，已经提出了各种策略来改进标准氧电极。对于 LSM/YSZ 电极，YSZ 在中温 (IT) 范围 (700 C) 内的电导率相对较低，而 LSM 在此 IT 范围内主要是高极化电阻，限制了标准 SOFC 组件在 800 C 以下工作温度下的使用。为了降低基于 LSM - YSZ 的电池的工作温度，已经成功提出了选择性浸渍/过滤溶液基前体以形成纳米颗粒催化剂
微观结构领域的当前挑战和机遇...
这是一篇关于先进高强度钢 (AHSS) 微观结构-性能关系理解的最新进展的观点论文。这些合金构成一类高强度可成型钢，主要设计为运输部门的板材产品。AHSS 通常具有非常复杂和多层次的微观结构，由铁素体、奥氏体、贝氏体或马氏体基体或这些成分的双相或甚至多相混合物组成，有时还富含沉淀物。这种复杂性使建立可靠的、基于机制的微观结构-性能关系具有挑战性。目前已有许多关于不同类型 AHSS 的优秀研究（例如双相钢、复相钢、相变诱导塑性钢、孪生诱导塑性钢、贝氏体钢、淬火和分配钢、压硬钢等），并且出现了几篇概述，其中讨论了它们的与机械性能和成型相关的工程特征。本文回顾了该领域微观结构和合金设计的最新进展，特别关注了利用复杂位错亚结构、纳米级沉淀模式、变形驱动转变和孪生效应的含锰钢的变形和应变硬化机制。本文还回顾了微合金纳米沉淀硬化钢和压硬化钢的最新发展。除了对其微观结构和性能进行批判性讨论外，还评估了它们的抗氢脆和损伤形成等重要特性。我们还介绍了应用于 AHSS 的先进表征和建模技术的最新进展。最后，讨论了机器学习、全过程模拟和 AHSS 的增材制造等新兴主题。这一观点的目的是找出这些不同类型的先进钢材在变形和损伤机制上的相似之处，并利用这些观察结果促进它们的进一步发展和成熟。
热处理对使用激光粉末沉积修复的磨损轨道的微观结构和硬度的影响
经常更换磨损的铁轨在轨道上带来了巨大的经济负担，这也引起了铁路运营的重大干扰。通过激光粉末沉积（LPD）恢复磨损的导轨可以大大降低相关的维护成本。这项研究的重点是使用LPD来修复标准美国铁路的破产。最小硬度为85 hrb的304L不锈钢沉积物的微观结构由奥氏体，d -frerite和Sigma组成。微孔分散在整个沉积物中，并在轨道沉积界面上发现了微裂纹。珠光体导轨底物的中度硬度为94 hrb。珠粒，珠光皮热影响区的最大硬度为96 hrb，对于典型的导轨仍低于97 hrb的最小硬度。要增加硬度或以上97 HRB并减轻微结构缺陷，AS修复的导轨进行了热处理过程。AS处理的导轨的平均硬度显着增加，即103 hrb。此外，将多孔和粗粒沉积材料转化为可渗透和细粒度的微观结构。然而，热处理加强了轨道沉积界面的微裂纹，并导致了马氏体形成并增加了父轨中的微孔。在热处理和预热期间，基本导轨的隔离为有问题结果的解决方案。最终发现LPD过程是修复导轨的有前途的技术。2021 Tongji大学和Tongji大学出版社。 Elsevier B.V.的发布服务 这是CC BY-NC-ND许可证（http://creativecommons.org/licenses/by-nc-nd/4.0/）下的开放访问文章。2021 Tongji大学和Tongji大学出版社。Elsevier B.V.的发布服务这是CC BY-NC-ND许可证（http://creativecommons.org/licenses/by-nc-nd/4.0/）下的开放访问文章。