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论文标题（使用样式：论文标题）
摘要 — 本文介绍了潜热储能器内石蜡熔化的实验研究。实验装置由水-水热泵、冷热水箱和潜热储罐组成。潜热储能器是一种壳管式储罐，由 19 根同心管和 8 个等距纵向翅片组成。一组 30 个热电偶被纵向和径向地放置在储罐石蜡侧的各个位置，以监测熔化过程中的温度随时间变化，同时在进水口和出水口位置放置了另外两个热电偶。与个人计算机连接的数据采集系统用于采集、处理和存储测量数据。实验研究在里耶卡大学工程学院的热测量实验室进行。进行了一组具有不同进水温度的实验。分析和比较了相变材料 (PCM) 在不同进水温度下的瞬态温度变化以及储存的热能量。
双重用途的热存储性能...
放电方法。如图5所示，在放电过程的早期，由恒定入口温度产生的放电速率高于恒定热通量，但在放电过程结束时接近零。在两种测试中，在2.5小时排放过程结束时，出口水温约为14°C。然而，第一次测试（恒定入口温度）中的累积冷却输出为251.5 kJ，在第二次测试中低于280.7 kJ冷却输出（具有恒温通量）。如图4所示，当出口温度在第一次测试中达到14°C时，大多数内部储罐的温度比第二个测试中的温度凉。相反，在第二次测试中，出口温度接近内罐中最低温度。这些结果表明，用恒定的热通量排放内部储罐可以充分利用存储的能量，因为进水水温随着出口温度的升高而升高，因此在内部水箱中的水和PCM之间保持了很大的温度差异。
在压力阀类型582，586（GFD_6365_4）
功能通过调节弹簧上的隔膜起作用阀出口侧的压力。通过弹簧预紧力（通过阀门上的固定螺钉进行调节），建立了力平衡。如果出口压力升高到设定值之上，则将活塞抬起弹簧力。阀门关闭，出口压力降低。如果出口压力降至固定值以下，则活塞将被弹簧力压下。阀开始打开，直到重新建立平衡状态。否则，出口压力的上升或下降，出口压力在很大程度上保持恒定，因为它与入口压力没有直接相关。
低浓度或超标颗粒物控制技术综述
2-1 入口 OV 浓度低于 100 ppm 的气体催化氧化控制现场研究总结 15 2-2 使用 ARI 系统测试的进料流成分（单位：ppm） 18 2-3 使用 ARI 系统对不同混合物的破坏效率 18 2-4 入口浓度和温度对 ARI 系统破坏效率的影响 20 2-5 在沃特史密斯空军基地使用 ARI 的流化床催化焚烧炉对三氯乙烯进行的催化破坏效率 20 2-6 沃特史密斯空军基地对 ARI 系统的催化氧化测试结果总结 21 2-7 在麦克莱伦空军基地使用 ARI 的流化床催化焚烧炉进行的流化床催化 OV 焚烧研究结果 22 2-8催化氧化成本 28 2-9 控制入口 OV 浓度低于 100 ppm 的气体的蓄热式热氧化现场研究总结 30 2-10 路易斯安那太平洋公司位于阿拉巴马州汉斯维尔的 OSB 工厂的 Smith RTO 源测试结果 33 2-11 路易斯安那太平洋公司位于路易斯安那州乌拉尼亚的 OSB 工厂的 Smith RTO 源测试结果 33 2-12 数字设备公司 Smith RTO 系统测试结果，库比蒂诺 34 2-13 美孚化学公司 Smith RTO 系统测试结果，贝克斯菲尔德 35 2-14 新泽西州和加利福尼亚州的 Reeco 蓄热式热焚烧炉测试结果 38 2-15 Reeco 蓄热式热焚烧的成本效益 42 3-1 含氧气体浓度低于 100 ppm 的不可再生碳吸附现场研究总结ppm 入口 OV 浓度 48 3-2 维罗纳井场入口气体浓度 49 3-3 改进的吸附系统 54 3-4 MET-PRO KPR 系统现场数据 57 3-5 CADRE 吸附/焚烧系统现场研究总结，用于含有少于 100 ppm 入口 OV 浓度的气体 60 3-6 使用蒙特疏水性沸石的 OV 减排系统 65 3-7 HONEYDACS™ 系统的有机溶剂组成与效率 74 3-8 Dürr Industries 系统测试结果 76 3-9 Dürr 系统的比较运营成本 79 3-10 Dürr Industries 比较成本 80 3-11 Eisenmann 吸附系统现场安装 85 3-12 EcoBAC™ 系统现场数据90 3-13 按行业类型和处理材料划分的 EC&C 系统应用情况 91
低浓度或
2-1 入口 OV 浓度低于 100 ppm 的气体催化氧化控制现场研究总结 15 2-2 使用 ARI 系统测试的进料流成分（单位：ppm） 18 2-3 使用 ARI 系统对不同混合物的破坏效率 18 2-4 入口浓度和温度对 ARI 系统破坏效率的影响 20 2-5 在沃特史密斯空军基地使用 ARI 的流化床催化焚烧炉对三氯乙烯进行的催化破坏效率 20 2-6 沃特史密斯空军基地对 ARI 系统的催化氧化测试结果总结 21 2-7 在麦克莱伦空军基地使用 ARI 的流化床催化焚烧炉进行的流化床催化 OV 焚烧研究结果 22 2-8催化氧化成本 28 2-9 控制入口 OV 浓度低于 100 ppm 的气体的蓄热式热氧化现场研究总结 30 2-10 路易斯安那太平洋公司位于阿拉巴马州汉斯维尔的 OSB 工厂的 Smith RTO 源测试结果 33 2-11 路易斯安那太平洋公司位于路易斯安那州乌拉尼亚的 OSB 工厂的 Smith RTO 源测试结果 33 2-12 数字设备公司 Smith RTO 系统测试结果，库比蒂诺 34 2-13 美孚化学公司 Smith RTO 系统测试结果，贝克斯菲尔德 35 2-14 新泽西州和加利福尼亚州的 Reeco 蓄热式热焚烧炉测试结果 38 2-15 Reeco 蓄热式热焚烧的成本效益 42 3-1 含氧气体浓度低于 100 ppm 的不可再生碳吸附现场研究总结ppm 入口 OV 浓度 48 3-2 维罗纳井场入口气体浓度 49 3-3 改进的吸附系统 54 3-4 MET-PRO KPR 系统现场数据 57 3-5 CADRE 吸附/焚烧系统现场研究总结，用于含有少于 100 ppm 入口 OV 浓度的气体 60 3-6 使用蒙特疏水性沸石的 OV 减排系统 65 3-7 HONEYDACS™ 系统的有机溶剂组成与效率 74 3-8 Dürr Industries 系统测试结果 76 3-9 Dürr 系统的比较运营成本 79 3-10 Dürr Industries 比较成本 80 3-11 Eisenmann 吸附系统现场安装 85 3-12 EcoBAC™ 系统现场数据90 3-13 按行业类型和处理材料划分的 EC&C 系统应用情况 91
冷冻式干燥机 - Rastgar 空气压缩机
所列性能数据适用于进气温度为 20°C 和压力为 1 bar (a) 的风冷型号，工作条件如下：进气温度为 25°C、相对湿度为 60%、工作正压为 7 bar g、环境温度为 25°C；压缩空气进气温度为 35°C；压力露点为 +3°C（根据 ISO 8573-1）。公差：功耗 +/–10%；最高进气温度：65°C；最高环境温度：50°C；所有数据均符合 ISO 7183。F220HS 至 F1800HS（50Hz）和 F700HS 至 F6000HS（60Hz）型号可选配水冷。
冷冻式干燥机 - Nessco 压力系统
所列性能数据适用于空气冷却型号，进气温度为 20°C 和 1 bar (a)，工作条件如下：进气温度为 25°C、相对湿度为 60%、正工作压力为 7 bar g、环境温度为 25°C；压缩空气进气温度为 35°C；压力露点为 +3°C（根据 ISO 8573-1）。公差：功耗 +/–10%；最高进气温度：65°C；最高环境温度：50°C；所有数据均符合 ISO 7183。F220HS 至 F1800HS（50Hz）和 F700HS 至 F6000HS（60Hz）型号可选配水冷。
Antares 干燥机 ATT 025-340 - Parker Hannifin
1) 在上表中查找校正系数：8 bar g = 1.08 ; 40 °C 入口 = 0.81 ; 30 °C 环境 = 0.95。2) 计算所需容量：1.08 x 0.81 x 0.95 = 0.83；500/0.83 = 602 m 3 /h ; 602 / 60 = 10 m 3 /min。3) 选择与计算容量相对应的型号。允许型号过载 10%：a。如果要求的空气流量是干燥机的入口流量，请选择型号 ATT090。该型号名义上可以处理 9.0m 3 /min 的入口流量（以 10m 3 /min 加载是可以接受的，大约多 10%）。b.如果要求的空气流量是干燥机输出端的处理空气流量，则选择更大的型号 ATT140。型号 ATT090 可以在输出端输送 8.7m 3 /min，因此要求 10m 3 /min 将比其额定性能高出近 15%。在这种情况下，必须选择下一个型号。4) 如果要求不同的露点，则选择程序不变。所需的压力露点不会影响型号选择。它仅影响所选型号使用的总功率。