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技术数据表PETG经济
机械性能 - 3D印刷方法值单位年轻人模抗拉伸，ISO 527-1A 1900 MPA拉伸强度拉伸，ISO 527-1A 50 MPA在休息拉伸时伸长时527-1A，ISO 527-1A 90％弯曲屈曲屈曲，ISO 1000 MPA 1000 MPA FELTURAL ISO FORTURAL ESO 179 70 70 70 70 M. 4.7 kJ/m 2 Mechanical Properties – Injection Molded* Method Value Unit Youngs Modulus Tensile, ISO 527-1A 2000 MPa Tensile Strength Tensile, ISO 527-1A 50 MPa Elongation at break Tensile, ISO 527-1A 35 % Flexural Modulus Flexural, ISO 178 1800 MPa Flexural Strength Flexural, ISO 178 65 MPa Izod Impact Strength Izod Notch，ISO 179 107 J/M密度ISO 1183 1.28 g/cm 3热性能*方法值单位玻璃透过温度。DSC，ISO 11357 70°C熔化温度。DSC，ISO 11357 N/A°C分解温度。TGA，ISO 11358 N/A°C热偏转温度。HDT-B，ISO 75 65°C熔体流量指数MFI（210˚C/2.16 kg），ISO 1133-A
560027物理系
实验清单1。使用bar pendulum（l对T，L vs log T和L对LT 2图）确定G确定飞轮惯性的力矩。3。使用扭转摆4。验证平行和垂直轴定理。5。通过弯曲方法（单个悬臂）确定年轻的模量6。通过Searle的方法7。Young的模量由Koenig的方法8。刚性模量（扭曲）9。Stoke的方法10的粘度。毛细管的半径由汞颗粒方法11。研究胡克定律12。通过滴量重量法的表面张力。13。流线流量的临界压力。14。不规则身体惯性的力矩。15。飞轮16的惯性矩。橡胶的散装模量17。Poiseuille的方法18。使用跟踪器软件（研究研究）研究重力下弹簧的运动19。弹簧质量振荡器20。界面表面张力21。Young的模量均匀弯曲
iTaconate-ebacatate）与Signi Cant
在表1中列出（通过进行五个重复测试得出错误条）。纯Pegis的拉伸强度为0.33 MPa，年轻的模量为0.90 MPa，断裂时伸长率为46.5％。随着bc的添加，拉伸强度，杨氏/bc破裂时的伸长率显着改善了不同程度。以及随着BC的增加，抗拉力强度和PEGIS/BC的Young模量也会增加。PEGIS/BC15的拉伸和Young的模量值分别可以达到1.68 MPa和2.44 MPa。另一方面，发现BC的略有含量（0.5％）也可以在休息时提高伸长率，至61.0％。尽管如此，与BC的含量更高，交联度的增加（在加强中起着关键作用）也导致了
阿姆斯特丹建模套件-SCM
您可以使用AMS做什么？•提取精确的材料特性，包括工作功能，光谱，电离电位，带盖等。• Model physical processes based on large scale atomistic simulations of sputtering, etching, and chemical vapor deposition • Study the mechanical properties of materials with automatic workflows for Young's modulus, yield point, Poisson's ratio, and tribology calculations • Discover new materials with M3GNET , the new universal machine learning potential • Create novel ReaxFF or DFTB parameter sets that suits your needs with ParAMS
阿姆斯特丹建模套件
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航空航天用先进复合材料
玻璃纤维复合材料具有非常高的比抗拉强度和低的比模量，而铍具有出色的比模量但比强度低。图中所示的几种单向先进复合材料表现出高比强度和高比模量的平衡特性。但是，如果在结构应用中需要角铺层结构，则复合材料的强度和模量都会大幅降低，如图中 020 + 450 硼/环氧树脂所示。因此，如果将这些材料用于承受单向力的结构元件，则可以最大限度地发挥先进复合材料的优势。
ssc-452 铝结构设计和制造指南
船舶结构委员会报告参考文献 A。该报告存在错误，参考文献 B 对其进行了更正。原始研究仅涉及铝制船底和船侧结构。给出了船体中部船体梁剖面模量、LCG 处的板厚、加强筋和横向框架剖面模量以及船体沿线其他几个点的要求。在本次比较研究中，这些要求将扩展以提供钢结构中的相同要求，并将选择结构构件来比较船底和侧板的重量。由于原始研究中未提供足够的信息，因此不会确定甲板尺寸，也不会确定船体梁剖面模量，以确定局部要求或船体梁要求是否决定实际剖面模量。
ssc-452 铝结构设计和制造指南
以下比较分析将是船舶结构委员会报告参考文献 A 的比较设计研究的延伸。该报告存在错误，参考文献 B 对其进行了更正。原始研究仅涉及铝制底部和侧面结构。给出了船体中部船体梁剖面模量、LCG 和船体上其他几个点的板厚、加强筋和横框架剖面模量的要求。在本比较研究中，这些要求将扩展为在钢结构中提供相同的要求，并将选择结构构件来比较底部和侧板的重量。由于原始研究中未提供足够的信息，因此不会确定甲板尺寸，也不会确定船体梁剖面模量，以确定局部要求或船体梁要求是否决定实际剖面模量。
ssc-452 铝结构设计和制造指南
以下比较分析将是船舶结构委员会报告参考文献 A 的比较设计研究的延伸。该报告存在错误，参考文献 B 对其进行了更正。原始研究仅涉及铝制底部和侧面结构。给出了船体中部船体梁剖面模量、LCG 和船体上其他几个点的板厚、加强筋和横框架剖面模量的要求。在本比较研究中，这些要求将扩展为在钢结构中提供相同的要求，并将选择结构构件来比较底部和侧板的重量。由于原始研究中未提供足够的信息，因此不会确定甲板尺寸，也不会确定船体梁剖面模量，以确定局部要求或船体梁要求是否决定实际剖面模量。