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World File Search System伸长率
iTaconate-ebacatate）与Signi Cant
在表1中列出（通过进行五个重复测试得出错误条）。纯Pegis的拉伸强度为0.33 MPa，年轻的模量为0.90 MPa，断裂时伸长率为46.5％。随着bc的添加，拉伸强度，杨氏/bc破裂时的伸长率显着改善了不同程度。以及随着BC的增加，抗拉力强度和PEGIS/BC的Young模量也会增加。PEGIS/BC15的拉伸和Young的模量值分别可以达到1.68 MPa和2.44 MPa。另一方面，发现BC的略有含量（0.5％）也可以在休息时提高伸长率，至61.0％。尽管如此，与BC的含量更高，交联度的增加（在加强中起着关键作用）也导致了
STP484-EB/1970 年 1 月 讨论
2.4 n/cm 2。已通过辐照后拉伸试验测量了 700 C 下的总伸长率（讨论表 1），应变率为 5X10 -a rain -1。表格分析表明，在 1.2 和 1.9X1021 n/em ~ 的快速通量之间，总伸长率下降趋于平稳，E>0.1 MeV，在大于 10 '~ n/em" 的快速通量下辐照的样品的拉伸试验正在进行中，并将检查此水平。
SSC-55 - 船舶结构委员会
新术语的引入和定义 . . . . 等于试样宽度的标距长度上的伸长在平台上的分布 . . 试样上的 d' 载荷与等于试样宽度的标距长度上的伸长率的比较 . . . . . . 试样的一般屈服 . . . . . . . . . . . . . 极限载荷和极限强度 . . . . . . . . . . . . 能量吸收 . . . . . . . . . . . . . . . . . 极限荷载能量吸收与极限强度和极限荷载伸长率的比较 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 钢筋百分比 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 开孔板的效率 . . . . . . . . . . . . 室温及低温下开孔周围区域的单位应变集中 . . . . . . 应变时效效应及偶然原因
超细晶粒Al 2024合金的低温超塑性和高强度
摘要：本研究旨在实现超细晶粒 (UFG) Al 2024 合金在低于传统商用铝合金 (400-500 ◦ C) 温度下的超塑性。室温下通过高压扭转在合金中产生的 UFG 结构平均晶粒尺寸为 100 nm，具有非常高的强度 - 显微硬度 (HV 0.1) 为 286 ± 4，偏移屈服强度 (σ 0.2) 为 828 ± 9 MPa，极限拉伸强度 (σUTS) 为 871 ± 6 MPa，断裂伸长率 (δ) 为 7 ± 0.2%。在温度为 190 至 270 ◦ C、应变速率为 10 − 2 至 5 × 10 − 5 s − 1 的情况下进行了复杂的拉伸试验，并确定了流变应力、总伸长率和应变速率敏感系数的值。结果表明，UFG 合金在 240 和 270 ◦ C 的试验温度下表现出超塑性行为。首次在 270 ◦ C（0.56 T m ）的异常低温和 10 − 3 s − 1 的应变速率下实现了 400% 的伸长率。超塑性变形后的 UFG 2024 合金具有比标准强化热处理 T6 后的强度（150–160 HV）更高的强度。
沉积策略对丝材+电弧增材制造的 Ti-6Al-4V 拉伸和疲劳性能的影响
本文研究了两种不同的沉积策略（振荡和平行道次）对丝材+电弧增材制造的 Ti-6Al-4V 合金在成品状态下的拉伸和高周疲劳性能的影响。在振荡构建中，等离子炬和送丝器在壁厚方向上连续振荡。相反，在平行道次构建中，沿壁长相同方向连续沉积四个单层。测试样本相对于沉积层以水平和垂直方向制造。与平行道次构建相比，振荡构建由于其较粗的转变微观结构而具有较低的静态强度。然而，伸长率值相似。柱状初生 β 晶粒的存在导致各向异性的伸长率值。载荷轴平行于初生 β 晶粒的垂直样品的伸长率比水平样品高 40%。疲劳强度与其锻造对应物相当，并且高于典型的铸造材料。在 10 7 次循环中，振荡构建垂直样品和平行道次构建在两个方向上的疲劳强度都达到了 600 MPa。只有振荡构建水平样品的疲劳强度较低，为 500 MPa。断口分析表明，大多数样品（约 70%）的裂纹源于孔隙，约 20% 的样品的裂纹源于微观结构特征，其余样品没有失效（在 10 7 次循环时出现跳动）。
NDS - Z 3015 (1)
› atla › nds PDF tic 手动点计数 ) 实际示例 - 2... 线分析方法 3. 铁素体范围 3.3 焊接金属的拉伸强度和伸长率根据 JIS G 4304 或JIS G 4305. . 11 页
合金和工具钢 - Alro
机械性能 抗拉强度 ..................................................................**150,000 psi（最小） 屈服强度（.2% 偏移） .................................................. 130,000psi（最小） 伸长率 ........................................................................................ 5% 最小 断面收缩率 ........................................................................................ 20% 最小 可加工性 ........................................................................75% of 1212（大约） 洛氏 C 硬度 ............................................................................. **32（最小） 布氏硬度 ............................................................................. **302（最小）
3个单位的骨折强度固定局部义齿在衰老之前和之后用金属陶瓷，石墨烯掺杂的PMMA和PMMA制造：一项视频研究
目标：评估三单元固定局部假牙（FPD）的断裂强度和线性伸长，并在老龄化之前和之后用传统和新材料制造，用于固定假肢。方法：制造了六十个三单元FPD的模型，并将固定在模拟上颌第二前磨牙的替换的CO-CR模型上。将样品随机分为3组：金属 - 陶瓷（MCR），掺杂石墨烯的聚甲基丙烯酸酯（PMMA-GR）和聚甲基丙烯酸丙烯酸酯（PMMA）。一半的样品直接进行断裂测试，而其余的一半进行了老化过程，然后使用电动力测试机进行断裂载荷测试。骨折负荷和断裂值处的伸长率进行了统计分析。结果：在不同材料之间检测到显着差异（P <0.05）。所有组均显示出衰老后的断裂负荷和伸长率的减少，但除了pMMA组（p = 2.012e-19）（p = 3.8e-11）外，但没有统计学意义。结论：与PMMA相比，MCR和PMMA-GR三单元FPD显示出更高的断裂强度和较低的断裂伸长率。与PMMA相比， MCR和PMMA GR对衰老过程的抗性更高。 临床意义：PMMA-GR可以被认为是长期临时修复体的材料，因为其ME Chanical行为和耐老化的耐药性更像MCR，而不是PMMA。MCR和PMMA GR对衰老过程的抗性更高。临床意义：PMMA-GR可以被认为是长期临时修复体的材料，因为其ME Chanical行为和耐老化的耐药性更像MCR，而不是PMMA。
三菱化学先进材料 Proteus® HDPE
机械性能 公制 英制 注释 硬度，肖氏 D 70 70 ASTM D2240 拉伸强度 31.7 MPa 4600 psi ASTM D638 65°C (150°F) 时的拉伸强度 2.76 MPa 400 psi ASTM D638 断裂伸长率 400 % 400 % ASTM D638 屈服伸长率 12 % 12 % ASTM D638 拉伸模量 1.38 GPa 200 ksi ASTM D638 弯曲强度 31.7 MPa 4600 psi ASTM D790 弯曲模量 1.20 GPa 174 ksi ASTM D790 压缩强度 31.7 MPa 4600 psi 10% 变形； ASTM D695 压缩模量 0.689 GPa 100 ksi ASTM D695 缺口悬臂梁冲击强度 0.694 J/cm 1.30 ft-lb/in ASTM D256 A 型动态摩擦系数 0.20 0.20 干燥状态下与钢表面接触；QTM55007