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World File Search System供应压力
巩固增长基础
图 1. 全球增长开始放缓，但各国增长继续分化 8 图 2. 美国的过剩储蓄已经减少，但其他许多国家的情况并未如此 8 图 3. 红海贸易中断导致航运成本上升和延误 9 图 4. 大多数国家的通胀需求和供应压力已经缓解 11 图 5. 许多国家的就业增长趋于稳定，职位空缺数量正在下降 12 图 6. 大多数国家的住房交易量急剧下降 13 图 7. 预计全球增长将保持温和 15 图 8. 预计未来两年通胀将进一步下降 15 图 9. 地缘政治风险仍然很高，全球能源贸易存在中断风险 16 图 10. 货币政策需要保持审慎 17 图 11. 公共债务上升加剧了税收和支出改革的必要性 19 图 12. 需要提高教育成果以促进长期增长20
循环经济作为气候战略
要点 • 现有的承诺和国家自主贡献 (NDC) 目标即使完全实现，也不足以实现巴黎气候目标。迫切需要采取大量额外的战略和行动来缩小排放差距。 • 建筑环境、交通、食品系统和清洁能源是循环经济战略实现气候变化缓解效益的最相关领域。 • 循环经济战略可以补充脱碳措施，进一步减少材料生产中的温室气体排放 1，帮助降低建筑环境和交通运营能源使用的排放，并减少废物管理的排放。 • 通过循环性实现的最大潜在温室气体减排来自消费侧措施和产品设计措施。 • 循环经济战略可以通过帮助缓解矿产供应压力、提高供应链弹性、防止新的废物挑战、加速采用清洁能源技术以及最大限度地发挥其气候效益来支持可持续的清洁能源转型。 • 此外，循环经济战略可以帮助增强适应能力
2022 年 12 月 23 日至 24 日，LG&E 和 KU 平衡授权区 (BAA) 的冬季风暴埃利奥特事件
输送至 Cane Run 的压力为 550 psi，输送至 Trimble County 的压力为 530 psi。12 月 23 日 11:09，德州天然气输送至 Cane Run 的压力低于最低要求压力。因此，Cane Run 在 12 月 23 日 13:08 至 12 月 25 日 04:06 之间经历了降额。输送至 Cane Run 的压力直到 12 月 25 日 13:00 左右才恢复到合同规定的满负荷压力。12 月 23 日 11:15 左右，德州天然气输送至 Trimble County 的压力低于最低要求压力，导致工厂在 12 月 23 日 13:47 至 12 月 25 日 16:00 左右经历了数次降额，之后压力才恢复到合同规定的满负荷压力。请注意，根据 NERC GADS 规则，“燃料供应商未能履行合同义务”被视为“工厂管理控制之外”，不会对工厂 EFOR 产生影响。请参阅附录 A，了解燃气供应压力趋势。
一种新的简化流体动力学模型，用于数字孪生...
摘要目的 — 本文旨在提出一种新的简化数值模型，该模型基于一个非常紧凑的半经验公式，能够模拟电液伺服阀的流体动力学行为，同时考虑由于阀门几何形状（例如阀芯和套筒之间的流动泄漏）和操作条件（例如可变供应压力或水击）引起的多种影响。 设计/方法/方法 — 所提出的模型通过简化表示来模拟阀门性能，该表示源自基于压力和流量增益的线性化方法，但能够评估边界条件、压力饱和和泄漏评估之间的相互作用。 与其他流体动力学数值模型（详细的基于物理的高精度模型和文献中其他简化模型）相比，对其性能进行了评估。发现 – 尽管由于其简化的公式，所提出的模型仍然存在一些局限性，但它克服了文献中最常见的流体动力学模型的几个典型缺陷，描述了水击和输送压差与阀芯位移的非线性依赖关系。原创性/价值 – 尽管仍然基于简化的公式，降低了计算成本，但所提出的模型引入了一种新的非线性方法，该方法以适当的精度近似压力-流量流体动力学特性
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1碳单位，价格为$ 85/tonne - Jarden Securities Limited -https：//www.commtrade.co.nz/下载了2022年9月5日。 2 kawerau工业排放因子（蒸汽）来自气候变化（固定能源和工业过程）规定2009年地热p74 p74表6 A部分A -0.0194泰.1000/2780次使用地热蒸汽转换为T/GJ 3，从地热蒸汽（2780J/g）condementmal condeme for -extermal steam（2780J/g）液体（2780J/g）液体（461）461 J. 461 J. 461 J. 157.75电能的PJ和4,181.26 kt CO2等效的发射 - 碳系数为0.0265 TCO2E/GJ 5碳成本与电力相关的碳成本包括电力的购买价格。 用户在排放式交易计划下不以额外费用支付此费用。 6从气候变化（固定能源和工业过程）条例中的褐煤排放因子2009（SR 2009/285）p73 p73 p73表2 7天然气的排放因子气候变化（固定能源和工业过程）条例（固定能源和工业过程）条例2009年（SR 2009/285）（SR 2009/285）p75表10 8木材的交付效率。要电力，该桌子的基本数据于2021年末组装，截至2022年9月，电力，天然气和单位碳价格进行了更新。 基本燃料定价目前非常动态，因为不同的燃料经历了不同的需求和供应压力。1碳单位，价格为$ 85/tonne - Jarden Securities Limited -https：//www.commtrade.co.nz/下载了2022年9月5日。2 kawerau工业排放因子（蒸汽）来自气候变化（固定能源和工业过程）规定2009年地热p74 p74表6 A部分A -0.0194泰.1000/2780次使用地热蒸汽转换为T/GJ 3，从地热蒸汽（2780J/g）condementmal condeme for -extermal steam（2780J/g）液体（2780J/g）液体（461）461 J. 461 J. 461 J. 157.75电能的PJ和4,181.26 kt CO2等效的发射 - 碳系数为0.0265 TCO2E/GJ 5碳成本与电力相关的碳成本包括电力的购买价格。用户在排放式交易计划下不以额外费用支付此费用。6从气候变化（固定能源和工业过程）条例中的褐煤排放因子2009（SR 2009/285）p73 p73 p73表2 7天然气的排放因子气候变化（固定能源和工业过程）条例（固定能源和工业过程）条例2009年（SR 2009/285）（SR 2009/285）p75表10 8木材的交付效率。要电力，该桌子的基本数据于2021年末组装，截至2022年9月，电力，天然气和单位碳价格进行了更新。基本燃料定价目前非常动态，因为不同的燃料经历了不同的需求和供应压力。
自动吸气式推进测试设施
在新型发动机概念开发的早期，重点放在对发动机循环及其部件的分析评估上，以将设计方案的选择范围缩小到最有利于进一步开发的设计方案。重复的地面测试虽然昂贵且困难，但却是必要的下一步，因为通常不可能从第一原理对发动机的所有物理现象进行分析建模。对于新型高速（高超音速）发动机尤其如此，因为大多数技术领域（流体动力学、燃烧、材料等）的最新技术水平都超出了传统界限。因此，地面测试的重要性得到了强调。地面飞行模拟可能是一项复杂的任务。将测试发动机牢固地安装在地面上，通过将发动机放置在高速气流中来模拟飞行，该气流会在发动机内部和外部产生适当的速度、压力和温度条件。为了产生这种气流，来自高压高温供应的空气通过超音速（或高超音速）喷嘴膨胀。根据能量守恒定律，当高供应压力和温度条件下的空气膨胀到所需的超音速时，会产生适当的局部静压和温度条件来模拟所需的高度。因此，地面测试设施必须具有压缩、储存和加热大量空气的能力，并且必须配备控制系统来为这些大型喷气机提供适当的流量。此外，还必须有燃料供应系统、水供应系统、排气抽吸系统等。
锅炉管钢的高温冲蚀磨损
图 2.1：典型双程粉状燃料锅炉厂示意图。5 图 2.2：为 640 MW 汽轮机供气的锅炉轮廓，显示了气体温度状态以及典型双程锅炉中经历的平均气体速度。8 图 2.3：南非 Hendrina 发电站的粉煤灰粒度分布。9 图 2.4：20µm 以下的电厂粉煤灰，显示了颗粒如何呈现完美的球形并且倾向于相互粘附（Lethabo 发电站）。10 图 2.5：显微照片显示了从最小颗粒到最大球体的尺寸范围，其尺寸范围都在 100µm 以下。形状畸形的球体通常是空心的，从最右边已经裂开的球体可以看出（Lethabo 发电站）。11 图 2.6：显微照片显示了尺寸范围 > 100µm 的颗粒。这里除了球体之外，还可以看到更多不规则颗粒，这些球体是半燃煤或焦炭的大颗粒（Lethabo 发电站）。11 图 3. 1：A/SI 304 不锈钢和碳钢的损耗与温度关系，注意两种材料损耗峰值的位置和大小 [BJ。23 图 3. 2：两种不同钢的损耗与温度关系，无论粒子撞击速度如何，它们的峰值损耗都发生在同一温度下 [51}。23 图 3. 3：侵蚀主导行为状态的定位以及向腐蚀主导行为的转变 [BJ。25 图 3.4：Ninham 等人使用的典型流化床装置 [51}。 28 图 3.5：侵蚀速率与涂层厚度的关系图，显示随着涂层厚度的增加，抗侵蚀性能增强 [73] 37 图 3.6：Shui 等人的图表清楚地说明了随着温度的增加，侵蚀速率呈上升趋势。 图 3.7：氮化和碳化试样的侵蚀速率与温度的关系图，显示温度对侵蚀速率的影响较弱 [78] 。 40 图 3.8：几种爆炸枪涂层的侵蚀速率与温度的关系图，显示侵蚀速率对温度的依赖性更强 [BO] 41 图 4.1：高温侵蚀磨损装置图。编号特征（1）-（7）与装置照片中的特征相对应。 46 图 4.2：腐蚀装置的照片：（1）气体火焰，（2）预热室，（3）腐蚀进料器，（4）加速管。 47 图 4.3：（a）测试部分，附接到室盖板上，以便于测试后快速取出样品。（b）测试部分插入的样品室（5）。48 图 4.4：冷却部分（6）与旋风分离器和排气管（7）相连。可以看出排气管如何有效增加旋风出口管的高度。 49 图 4.5：显示重要尺寸的旋风图。 64 图 4. 6：200°G 运行期间仪器上各个位置的温度与时间的关系图。 67 图 4. 7：500°G 运行中，仪器上不同位置的温度与时间的关系图。 68 图 4.8：几种不同空气供应压力下样品最终温度与气体调节器供应压力的关系。引用的空气压力是压力调节器上显示的单位，其中 1 bar= 1 个大气压以上，即 2.026x10 5 Nm· 2 • 69 图 4.9：106-125 µm SiC 颗粒在 2.5 kg .m· 通量下颗粒和气体速度与供应压力的关系
锅炉管钢的高温冲蚀磨损
图 2.1：典型双程粉状燃料锅炉厂示意图。5 图 2.2：为 640 MW 汽轮机供气的锅炉轮廓，显示了气体温度状态以及典型双程锅炉中经历的平均气体速度。8 图 2.3：南非 Hendrina 发电站的粉煤灰粒度分布。9 图 2.4：20µm 以下的电厂粉煤灰，显示了颗粒如何呈现完美的球形并且倾向于相互粘附（Lethabo 发电站）。10 图 2.5：显微照片显示了从最小颗粒到最大球体的尺寸范围，其尺寸范围都在 100µm 以下。形状畸形的球体通常是空心的，从最右边已经裂开的球体可以看出（Lethabo 发电站）。11 图 2.6：显微照片显示了尺寸范围 > 100µm 的颗粒。这里除了球体之外，还可以看到更多不规则颗粒，这些球体是半燃煤或焦炭的大颗粒（Lethabo 发电站）。11 图 3. 1：A/SI 304 不锈钢和碳钢的损耗与温度关系，注意两种材料损耗峰值的位置和大小 [BJ。23 图 3. 2：两种不同钢的损耗与温度关系，无论粒子撞击速度如何，它们的峰值损耗都发生在同一温度下 [51}。23 图 3. 3：侵蚀主导行为状态的定位以及向腐蚀主导行为的转变 [BJ。25 图 3.4：Ninham 等人使用的典型流化床装置 [51}。 28 图 3.5：侵蚀速率与涂层厚度的关系图，显示随着涂层厚度的增加，抗侵蚀性能增强 [73] 37 图 3.6：Shui 等人的图表清楚地说明了随着温度的增加，侵蚀速率呈上升趋势。 图 3.7：氮化和碳化试样的侵蚀速率与温度的关系图，显示温度对侵蚀速率的影响较弱 [78] 。 40 图 3.8：几种爆炸枪涂层的侵蚀速率与温度的关系图，显示侵蚀速率对温度的依赖性更强 [BO] 41 图 4.1：高温侵蚀磨损装置图。编号特征（1）-（7）与装置照片中的特征相对应。 46 图 4.2：腐蚀装置的照片：（1）气体火焰，（2）预热室，（3）腐蚀进料器，（4）加速管。 47 图 4.3：（a）测试部分，附接到室盖板上，以便于测试后快速取出样品。（b）测试部分插入的样品室（5）。48 图 4.4：冷却部分（6）与旋风分离器和排气管（7）相连。可以看出排气管如何有效增加旋风出口管的高度。 49 图 4.5：显示重要尺寸的旋风图。 64 图 4. 6：200°G 运行期间仪器上各个位置的温度与时间的关系图。 67 图 4. 7：500°G 运行中，仪器上不同位置的温度与时间的关系图。 68 图 4.8：几种不同空气供应压力下样品最终温度与气体调节器供应压力的关系。引用的空气压力是压力调节器上显示的单位，其中 1 bar= 1 个大气压以上，即 2.026x10 5 Nm· 2 • 69 图 4.9：106-125 µm SiC 颗粒在 2.5 kg .m· 通量下颗粒和气体速度与供应压力的关系
锅炉管钢的高温腐蚀磨损
图 2。1：典型双程粉状燃料锅炉厂示意图。5 图 2.2：为 640 MW 涡轮机供气的锅炉轮廓，显示了气体温度状态以及典型双程锅炉中经历的平均气体速度。8 图 2.3：南非亨德里纳发电站的粉煤灰粒度分布。9 图 2.4：20µm 以下的电厂粉煤灰，显示颗粒如何完美地呈球形并倾向于相互附着（Lethabo 发电站）。10 图 2.5：显微照片显示从最小颗粒到最大球体的 100µm 以下尺寸范围。形状怪异的球体通常是空心的，从最右边已经裂开的球体可以看出（Lethabo 发电站）。11 图 2.6：显微照片显示尺寸范围 > 100µm 的颗粒。除了球体外，这里还可以看到更多不规则颗粒，这些球体是半燃煤或炭的大颗粒（Lethabo 发电站）。11 图 3。1：A/SI 304 不锈钢和碳钢的损耗与温度的关系，注意两种材料的损耗峰值的位置和大小 [BJ。23 图 3。2：两种不同钢的损耗与温度的关系，无论粒子撞击速度如何，其峰值损耗都发生在同一温度下 [51}。23 图 3。3：侵蚀主导行为状态的定位和向腐蚀主导行为的转变 [BJ。25 图 3.4：Ninham 等人使用的典型流化床装置 [51}。64 图 4。67 图 4。28 图 3.5：侵蚀速率与涂层厚度的关系图，显示随着涂层厚度的增加，抗侵蚀性也随之增加 [73] 37 图 3。6：Shui 等人的图表清楚地说明了侵蚀速率随~~fy ~ 图 3 的增加而增加的趋势。7：氮化和碳化样品的侵蚀速率与温度的关系图，显示温度对侵蚀速率的影响较弱 [78] 。40 图 3.8：几种爆炸枪涂层的侵蚀速率与温度的关系图，显示侵蚀速率对温度的依赖性更强 [BO] 41 图 4.1：高温侵蚀磨损装置图。编号特征 (1) - (7) 与装置照片中的特征相对应。46 图 4.2：侵蚀装置的照片：（1）气体火焰，（2）预热室，（3）侵蚀进料器，（4）加速管。47 图 4.3：（a）测试部分，附接到室盖板上，以便于测试后快速取出样品。(b) 测试部分插入的样品室 (5)。48 图 4.4：冷却部分 (6) 连接到旋风分离器和排气管 (7)。可以看出排气管如何有效增加旋风出口管的高度。49 图 4.5：旋风分离器的示意图，显示重要尺寸。6：200°G 运行条件下，仪器上各个位置的温度与时间的关系图。7：500°G 运行条件下，仪器上各个位置的温度与时间的关系图。68 图 4.8：几种不同空气供应压力下，样品最终温度与气体调节器供应压力的关系图。引用的气压是压力调节器上显示的单位，其中 1 bar= 高于大气压 1 个大气压，即2.026x10 5 N.m· 2 • 69 图 4.9：106-125 µm SiC 颗粒在 2.5 kg .m· 通量下的颗粒和气体速度与供应压力的关系
锅炉管钢的高温冲蚀磨损
图 2.1：典型双程粉状燃料锅炉厂示意图。5 图 2.2：为 640 MW 汽轮机供气的锅炉轮廓，显示了气体温度状态以及典型双程锅炉中经历的平均气体速度。8 图 2.3：南非 Hendrina 发电站的粉煤灰粒度分布。9 图 2.4：20µm 以下的电厂粉煤灰，显示了颗粒如何呈现完美的球形并且倾向于相互粘附（Lethabo 发电站）。10 图 2.5：显微照片显示了从最小颗粒到最大球体的尺寸范围，其尺寸范围都在 100µm 以下。形状畸形的球体通常是空心的，从最右边已经裂开的球体可以看出（Lethabo 发电站）。11 图 2.6：显微照片显示了尺寸范围 > 100µm 的颗粒。这里除了球体之外，还可以看到更多不规则颗粒，这些球体是半燃煤或焦炭的大颗粒（Lethabo 发电站）。11 图 3. 1：A/SI 304 不锈钢和碳钢的损耗与温度关系，注意两种材料损耗峰值的位置和大小 [BJ。23 图 3. 2：两种不同钢的损耗与温度关系，无论粒子撞击速度如何，它们的峰值损耗都发生在同一温度下 [51}。23 图 3. 3：侵蚀主导行为状态的定位以及向腐蚀主导行为的转变 [BJ。25 图 3.4：Ninham 等人使用的典型流化床装置 [51}。 28 图 3.5：侵蚀速率与涂层厚度的关系图，显示随着涂层厚度的增加，抗侵蚀性能增强 [73] 37 图 3.6：Shui 等人的图表清楚地说明了随着温度的增加，侵蚀速率呈上升趋势。 图 3.7：氮化和碳化试样的侵蚀速率与温度的关系图，显示温度对侵蚀速率的影响较弱 [78] 。 40 图 3.8：几种爆炸枪涂层的侵蚀速率与温度的关系图，显示侵蚀速率对温度的依赖性更强 [BO] 41 图 4.1：高温侵蚀磨损装置图。编号特征（1）-（7）与装置照片中的特征相对应。 46 图 4.2：腐蚀装置的照片：（1）气体火焰，（2）预热室，（3）腐蚀进料器，（4）加速管。 47 图 4.3：（a）测试部分，附接到室盖板上，以便于测试后快速取出样品。（b）测试部分插入的样品室（5）。48 图 4.4：冷却部分（6）与旋风分离器和排气管（7）相连。可以看出排气管如何有效增加旋风出口管的高度。 49 图 4.5：显示重要尺寸的旋风图。 64 图 4. 6：200°G 运行期间仪器上各个位置的温度与时间的关系图。 67 图 4. 7：500°G 运行中，仪器上不同位置的温度与时间的关系图。 68 图 4.8：几种不同空气供应压力下样品最终温度与气体调节器供应压力的关系。引用的空气压力是压力调节器上显示的单位，其中 1 bar= 1 个大气压以上，即 2.026x10 5 Nm· 2 • 69 图 4.9：106-125 µm SiC 颗粒在 2.5 kg .m· 通量下颗粒和气体速度与供应压力的关系