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奥氏体钢焊缝高级检测
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304 不锈钢的制造和分析...
主要因为其优异的耐腐蚀性能而广泛应用于工业领域[1–5]。304 不锈钢是一种奥氏体钢，广泛用于化工厂管道和许多其他可能承受循环载荷的应用。疲劳寿命和裂纹起始位置的预测是工厂结构设计的重要方面。疲劳失效通常是由小于晶粒尺寸的微裂纹的产生引起的，然后微缺陷生长并融合为主要裂纹，接着是主要宏观裂纹的稳定扩展，最后是结构不稳定或完全断裂[6]。奥氏体不锈钢因其优异的力学性能而被广泛用作反应堆冷却剂管道、阀体和容器内部构件的核结构材料[7]。
通过定向能量沉积制造的耐磨性提高的功能梯度材料
摘要 保护部件免受磨损和腐蚀是延长其使用寿命的常用方法。这可以通过在部件上涂覆硬面材料来实现。常见的涂层由碳化钨或钴铬合金（也称为司太立合金）等材料组成。硬面材料可以通过等离子焊接或激光熔覆等焊接方法沉积。基材到硬面层的离散变化会导致裂纹和碎裂。研究表明，当使用功能梯度材料在基材和硬面之间建立平滑过渡时，开裂风险会降低。文献中已经知道从奥氏体钢到钴铬合金的等级。然而，没有关于奥氏体-铁素体双相钢作为基材的知识。因此，本研究旨在证明采用新方法从双相钢到钴铬合金的功能梯度材料的可行性。通过使用基于粉末的定向能量沉积，可以增材制造具有平滑材料过渡的梯度材料。通过金相学检查开裂和孔隙率。使用显微硬度测量以及能量色散X射线光谱和X射线荧光分析化学成分来验证构建策略。
TEC- 1287 - 技术信息
第 106 届海上安全委员会 (MSC 106) 会议于 2022 年 11 月 2 日至 11 日举行。由于国际海事组织最近发布了会议记录、决议和通函，因此下面提供了 MSC 106 上所做决定的摘要，供您参考。1.通过的强制性要求 MSC 106 通过了以下强制性要求： (1) 关于燃油使用安全措施的 SOLAS 第 II-2 章修正案（见附件 1） 通过了 SOLAS 第 II-2 章修正案，要求提供由燃油供应商代表签署并认证的声明，说明所供应的燃油符合 SOLAS II-2 Reg.4.2.1 等规定，并要求燃油交货单应包含闪点信息。适用时间：2026年1月1日或以后。(2) 《国际工业人员载运船舶安全规则》（IP规则）（见附件2、7） 新制定的IP规则和新的SOLAS第15章使该规则具有强制性，该规则已通过。该规则适用于载运12名以上工业人员、总吨位500吨及以上的货船和高速货船。适用时间：2024年7月1日或以后。(3) 《IGC规则》修正案（见附件3） 在《IGC规则》表6.3中，增加了设计温度低于-55°C和低至-165°C的货舱、二次屏障和工艺压力容器的板材、型材和锻件中高锰奥氏体钢的修正案。适用日期：2026 年 1 月 1 日或之后。
STP 单个文章下载
PAGE 简介 1 奥氏体铬镍钢中 Sigma 相的识别、形成和再溶解方式——E.J. Dulis 和 G. V. Smith 3 讨论 30 几种铸造奥氏体钢中的 Sigma 相——V.T. Malcolm 和 S. Low 38 讨论 45 各种合金系统中 Sigma 相的 X 射线研究——Pol Duwez 和 Spencer R. Baen。4 8 讨论 55 含铁或镍的铬钼合金中的 Sigma 相——John W. Put-man，N. J.Grant 和 D. S. Bloom 61 讨论 69 铁铬系统中 Sigma 相的四方性——L.Menezes、J. K. Roros 和 T. A.阅读 71 讨论 74 17% 铬钢中 Sigma 相的形成——J.J. Heger 75 讨论 79 Sigma 相以及高温下长时间加热对 25% 铬-20% 镍钢的其他影响——G.N. Emmanuel 82 Sigma 相的出现及其对铸造 Fe-Ni-Cr 合金某些性能的影响——J.H. Jackson 100 联合讨论 120 Sigma 的形成及其对稳定化 18% 铬 - 8% 镍钢在浓硝酸中行为的影响——Ray-mond S. Stewart 和 Stephen F. Urban 128 关于含钶 18-8 钢在高温下的结构和抗冲击性的一些注释——W.O. Binder 146 讨论 164 观察 Sigma 对奥氏体不锈钢中钶稳定化焊件的机械性能的影响——F.W. Schmitz 和 M. A. Scheirf.165 讨论 178
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PAGE 简介 1 奥氏体铬镍钢中 Sigma 相的识别、形成和再溶解方式——E. J. Dulis 和 G. V. Smith 3 讨论 30 几种铸造奥氏体钢中的 Sigma 相——V. T. Malcolm 和 S. Low 38 讨论 45 各种合金系统中 Sigma 相的 X 射线研究——Pol Duwez 和 Spencer R. Baen。4 8 讨论 55 含铁或镍的铬钼合金中的 Sigma 相——John W. Put-man、N. J. Grant 和 D. S. Bloom 61 讨论 69 铁铬系统中 Sigma 相的四方性——L. Menezes、J. K. Roros 和 T. A. Read 71 讨论 74 17% 铬钢中 Sigma 相的形成——J. J. Heger 75 讨论 79 Sigma 相及高温长时间加热对 25% 铬 -20% 镍钢的其他影响——G. N. Emmanuel 82 Sigma 相的出现及其对铸造 Fe-Ni-Cr 合金某些性能的影响——J. H. Jackson 100 联合讨论 120 Sigma 的形成及其对稳定化 18% 铬 - 8% 镍钢在浓硝酸中行为的影响——Raymond S. Stewart 和 Stephen F. Urban 128 关于含钶 18-8 钢在高温下暴露后的结构和抗冲击性的一些注释——W. O. Binder 146 讨论 164 关于 Sigma 对奥氏体不锈钢中钶稳定化焊接件力学性能的影响的观察——F. W. Schmitz 和 M. A. Scheirf。165 讨论
量子流体的作用：大型强子对撞机中的超导性和超流氦
从而大幅节省房地产和基础设施。此外，紧凑性还会降低给定光束强度的光束存储能量，这是高能、高亮度机器中的一个重要问题。最后，超导性也是通过两个复合过程降低加速器功耗并因此降低运行成本的一种手段：通过使其变得更小（上述紧凑性论点），以及通过降低电磁铁单位长度的功率。超导同步加速器的功耗本质上是低温制冷的功耗，它与机器的周长成比例，而与磁铁中的磁场无关。 LHC 的主要技术要点是研发、工业化生产 1232 个超导偶极子（场强为 8.3 T）、400 个超导四极子（梯度为 223 Tm -1 ）和数千个其他超导磁体，这些超导磁体用于校正主场误差、调整束流参数和使束流在高亮度下发生碰撞 [3]。所有这些磁体均由工业制造，能够重复产生正确强度和均匀性的场，精度高达 10 -4 。主偶极子（图 1）具有双孔径，具有相等且相反的场，以便沿平行路径弯曲两束反向旋转的质子或离子束。两组相同的线圈组装在一个通用的机械和磁性结构中，并安装在一个低温恒温器内。这种解决方案在横向空间占用方面既紧凑又高效，因为一个孔径的杂散场由磁轭引导，会对相邻孔径的场产生影响。每个孔径中的线圈都用卢瑟福型 Nb-Ti 电缆缠绕，分为两层，电流密度分级，遵循“cos θ”几何形状。当磁体通电时，巨大的电磁力往往会打开结构，而非磁性奥氏体钢的刚性环会对此作出反应，这些环位于磁性钢轭上。整个组件包含在一个奥氏体不锈钢压力容器中，该容器充当氦气外壳。随着磁场的增加，超导体的临界电流会降低，这限制了它们在高场应用中的使用。这严重限制了众所周知的 Nb-Ti 合金在 4.2 K 的正常沸腾氦气中的使用。更先进的超导体，如 Nb 3 Sn
受控液体离子氮碳共渗工艺 (TENIFER
可控液体离子氮碳共渗工艺（TENIFER ® 和 ARCOR ® ）可替代电镀涂层 Dr. Joachim Boßlet Durferrit GmbH，德国曼海姆 Danilo Assad Ludewigs Durferrit do Brasil，巴西迪亚德马 众所周知，由于其工艺特性，如高质量水平的最佳再现性，离子液体中的氮碳共渗可为处理后的部件提供出色的耐磨性、点蚀、咬合、卡死和表面疲劳抗性。但是，防腐效果仍然中等。可以通过在氧化盐熔体中进行后热处理来解决此问题，在氮化层表面产生非常薄但致密的氧化层。结合抛光和浸渍，氧化部件可以具有光滑、美观的黑色表面，从而显著提高盐雾试验中长达 1000 小时的耐腐蚀性，而不会失去上述优点。本文讨论了应用受控液体离子氮碳共渗 (CLIN) 工艺（如 TENIFER ® 和 ARCOR ®）来取代镀铬、镀镍和镀锌等电镀层，因为它们具有出色的耐腐蚀性和耐磨性，并强调了使用它们的经济和环境优势。由于易于操作，不需要复杂的工厂设备。工艺时间相当短，允许灵活工作，而无需为工作负载建立更大的缓冲容量。1.简介 CLIN 是用于钢和铸铁氮碳共渗和氧化的现代环保工艺的家族名称。氮和碳的扩散会产生所谓的化合物层，该层具有非金属特性。与其他涂层相比，该边缘区域的突出优势在于，牢固的化合物扩散在基材上，而不是涂在表面上。因此，它们表现出非常好的附着力，裂纹敏感性明显降低。根据所用材料，这些层的硬度为 800 至 1500 维氏硬度。化合物层由下面的扩散层支撑。CLIN 处理的部件可提供卓越的防磨损、防卡死、防擦伤、防点蚀和防疲劳保护。2.工艺特点 基本上所有类型的铁材料都可以在盐熔体中进行氮碳共渗，无需任何特殊的初步预处理，例如工具钢、低碳钢、阀门钢、奥氏体钢、铸铁或烧结材料。工艺顺序并不复杂。处理温度通常为 570 - 590 °C。经过短暂的预清洁和在空气中预热至 350 - 400 °C 后，将部件在盐熔体中进行氮碳共渗，通常持续 60 - 120 分钟。在特殊情况下，可以使用较低 (480 °C) 或较高 (630 °C) 的温度。对于淬火，使用水、空气、氮气、真空或氧化冷却浴。随后，用热水级联清洁炉料。对于氮碳共渗熔体，仅需控制以下几个参数： • 熔体的化学成分 • 处理温度 • 处理时间 与其他处理介质相比，盐熔体具有极高的氮含量。浸入液体盐浴后，氮碳共渗过程立即开始。几分钟后，已经形成了一个紧凑的
讨论高强度冷钢的分类
[1] R. Lewis，U。Olofsson。轮轨界面手册，第一版。;伍德海德出版有限公司：英国剑桥，2009年。[2] O. Hajizad，A。Kumar，Z。Li，R.H。Petrov，J。Sietsma，R。Dollevoet。微观结构对铁路应用中Bainitic钢的机械性能的影响。金属，2019，9，778。[3] i.v.gorynin。结构材料是北极基础设施可靠性和环境安全的重要组成部分。北极：生态与经济学2015。卷。3，第19号，pp。82-87。（在俄语）[4] E.I.Khlusova，O.V。 sych。 为北极创造冷抗性结构材料。 历史，经验，现代状态。 创新2018。 卷。 11，第241页，pp。 85-92。 （在俄语）[5] V.R. Kuz'min，A.M。 Ishkov。 预测结构的冷阻力和设备的可操作性。 m。：Mashinostroenie，1996。 （在俄语）[6] I.S. Filatov，A.M。 ISHKOV，I.N。 Cherskii。 改善寒冷气候条件的材料和设备的质量和可靠性的问题。 Yakutsk：科学和技术信息中心，1987年。 （在俄语）[7] A.K. Andreev，B.S。 ermakov。 低温设备的材料。 s-petersburg：大学ITMO，2016年。 （在俄语）[8] Yu.P. Solntsev，B.S。 Ermakov，O.I。 睡觉。 ermakov。Khlusova，O.V。sych。为北极创造冷抗性结构材料。历史，经验，现代状态。创新2018。卷。11，第241页，pp。85-92。 （在俄语）[5] V.R. Kuz'min，A.M。 Ishkov。 预测结构的冷阻力和设备的可操作性。 m。：Mashinostroenie，1996。 （在俄语）[6] I.S. Filatov，A.M。 ISHKOV，I.N。 Cherskii。 改善寒冷气候条件的材料和设备的质量和可靠性的问题。 Yakutsk：科学和技术信息中心，1987年。 （在俄语）[7] A.K. Andreev，B.S。 ermakov。 低温设备的材料。 s-petersburg：大学ITMO，2016年。 （在俄语）[8] Yu.P. Solntsev，B.S。 Ermakov，O.I。 睡觉。 ermakov。85-92。（在俄语）[5] V.R.Kuz'min，A.M。 Ishkov。 预测结构的冷阻力和设备的可操作性。 m。：Mashinostroenie，1996。 （在俄语）[6] I.S. Filatov，A.M。 ISHKOV，I.N。 Cherskii。 改善寒冷气候条件的材料和设备的质量和可靠性的问题。 Yakutsk：科学和技术信息中心，1987年。 （在俄语）[7] A.K. Andreev，B.S。 ermakov。 低温设备的材料。 s-petersburg：大学ITMO，2016年。 （在俄语）[8] Yu.P. Solntsev，B.S。 Ermakov，O.I。 睡觉。 ermakov。Kuz'min，A.M。 Ishkov。预测结构的冷阻力和设备的可操作性。m。：Mashinostroenie，1996。（在俄语）[6] I.S.Filatov，A.M。 ISHKOV，I.N。 Cherskii。 改善寒冷气候条件的材料和设备的质量和可靠性的问题。 Yakutsk：科学和技术信息中心，1987年。 （在俄语）[7] A.K. Andreev，B.S。 ermakov。 低温设备的材料。 s-petersburg：大学ITMO，2016年。 （在俄语）[8] Yu.P. Solntsev，B.S。 Ermakov，O.I。 睡觉。 ermakov。Filatov，A.M。 ISHKOV，I.N。Cherskii。 改善寒冷气候条件的材料和设备的质量和可靠性的问题。 Yakutsk：科学和技术信息中心，1987年。 （在俄语）[7] A.K. Andreev，B.S。 ermakov。 低温设备的材料。 s-petersburg：大学ITMO，2016年。 （在俄语）[8] Yu.P. Solntsev，B.S。 Ermakov，O.I。 睡觉。 ermakov。Cherskii。改善寒冷气候条件的材料和设备的质量和可靠性的问题。Yakutsk：科学和技术信息中心，1987年。（在俄语）[7] A.K.Andreev，B.S。 ermakov。 低温设备的材料。 s-petersburg：大学ITMO，2016年。 （在俄语）[8] Yu.P. Solntsev，B.S。 Ermakov，O.I。 睡觉。 ermakov。Andreev，B.S。ermakov。低温设备的材料。s-petersburg：大学ITMO，2016年。（在俄语）[8] Yu.P.Solntsev，B.S。 Ermakov，O.I。 睡觉。 ermakov。Solntsev，B.S。Ermakov，O.I。 睡觉。 ermakov。Ermakov，O.I。睡觉。ermakov。低温和低温温度的材料。S-Petersburg：Khimizdat，2008。（在俄语）[9] B.S.资源和维修低温和食品设备的钢结构。S-Petersburg：Spbgunipt，2011年。（在Russ。）[10] A.I.Rudskoi，S.G。Parshin。高强度冷和低温钢的冶金和可焊性的高级趋势。金属2021，11，1891。[11] J.-K。 Ren，Q.-Y.Chen，J。Chen，Z.-Y. 刘。 钒添加在热滚动的高MN奥氏体钢中的拉伸和低温 - 温度的夏比冲击特性中的作用。 材料科学与工程A 2021，811，141063 [12] 12 B. Kim，S.G。Lee，D.W。 Kim，Y.H。 Jo，J。Bae，S.S。Sohn，S。Lee。 添加Ni和Cu对奥氏体22mn-0.45c – 1al钢的低温 - 温度拉伸和夏比冲击特性的影响。 合金和化合物杂志2020，815，152407。 [13] C. Li，K。Li，J。Dong，J。Wang，Z。Shao。 FE-20/27MN-4AL-0.3C低磁性钢的机械行为和微观结构在房间和低温温度下。 材料科学与工程A 2021，809，140998。 [14] P.P. Poletskov，A.S。 Kuznetsova，D.YU。 Alekseev，对热卷高强度冷耐钢板产物的生产中世界一流发展的分析，其屈服强度为≥600n/mm2。 Nosov Magnitogorsk州立技术大学2020年的Vestnik。 卷。 18，第4页，pp。 32-38。 （在俄语）[15] L.M. [16] A.B.Chen，J。Chen，Z.-Y.刘。钒添加在热滚动的高MN奥氏体钢中的拉伸和低温 - 温度的夏比冲击特性中的作用。材料科学与工程A 2021，811，141063 [12] 12 B. Kim，S.G。Lee，D.W。 Kim，Y.H。Jo，J。Bae，S.S。Sohn，S。Lee。 添加Ni和Cu对奥氏体22mn-0.45c – 1al钢的低温 - 温度拉伸和夏比冲击特性的影响。 合金和化合物杂志2020，815，152407。 [13] C. Li，K。Li，J。Dong，J。Wang，Z。Shao。 FE-20/27MN-4AL-0.3C低磁性钢的机械行为和微观结构在房间和低温温度下。 材料科学与工程A 2021，809，140998。 [14] P.P. Poletskov，A.S。 Kuznetsova，D.YU。 Alekseev，对热卷高强度冷耐钢板产物的生产中世界一流发展的分析，其屈服强度为≥600n/mm2。 Nosov Magnitogorsk州立技术大学2020年的Vestnik。 卷。 18，第4页，pp。 32-38。 （在俄语）[15] L.M. [16] A.B.Jo，J。Bae，S.S。Sohn，S。Lee。添加Ni和Cu对奥氏体22mn-0.45c – 1al钢的低温 - 温度拉伸和夏比冲击特性的影响。合金和化合物杂志2020，815，152407。[13] C. Li，K。Li，J。Dong，J。Wang，Z。Shao。FE-20/27MN-4AL-0.3C低磁性钢的机械行为和微观结构在房间和低温温度下。材料科学与工程A 2021，809，140998。[14] P.P.Poletskov，A.S。 Kuznetsova，D.YU。 Alekseev，对热卷高强度冷耐钢板产物的生产中世界一流发展的分析，其屈服强度为≥600n/mm2。 Nosov Magnitogorsk州立技术大学2020年的Vestnik。 卷。 18，第4页，pp。 32-38。 （在俄语）[15] L.M. [16] A.B.Poletskov，A.S。 Kuznetsova，D.YU。Alekseev，对热卷高强度冷耐钢板产物的生产中世界一流发展的分析，其屈服强度为≥600n/mm2。Nosov Magnitogorsk州立技术大学2020年的Vestnik。卷。18，第4页，pp。32-38。（在俄语）[15] L.M.[16] A.B.Roncery，S。Weber，W。Theisen。 焊接塑料钢的焊接。 Scripta Metitialia 2012，66，997–1001。 Pereira，R.O。 桑托斯，学士学位 Carvalho，M.C。 Butuc，G。Vincze，L.P。Moreira。 评估第三代高强度钢的激光焊接性。 金属2019，9，1051。 [17] J. Verma，R.V。 太极拳。 焊接过程和条件对双工不锈钢焊接的微结构，机械性能和耐腐蚀性的影响 - 综述。 制造过程杂志2017，25，134–152。 [18] C.K.H. Martin-root。 复杂相和双相高强度钢的激光焊接 - 焊接对微结构和可高效性的影响。 Ph.D.论文，滑铁卢大学，加拿大安大略省滑铁卢，2020年。 [19] M. Rozanski，M。Morawiec，A。Grajcar，S。Stano。 修饰的复合相钢的双点激光焊接。 金属材料档案2016，第1卷。 61，pp。 1999–2008。 [20] V.I. Gorynin，M.I。 Olenin。 改善钢和焊接接头的冷耐药性的方法； Crism Prometey：俄罗斯圣彼得堡，2017年。 （在俄语）[21] C. Wang，X。Lin，L。Wang，S。Zhang，W。Huang。 通过选择性激光熔化制造的316L不锈钢的低温机械性能。 材料科学与工程A 2021，815，141317。 [22] M. Morawiec，A。Grajcar。 应用工程信2017，第1卷。 2，pp。Roncery，S。Weber，W。Theisen。焊接塑料钢的焊接。Scripta Metitialia 2012，66，997–1001。Pereira，R.O。 桑托斯，学士学位 Carvalho，M.C。 Butuc，G。Vincze，L.P。Moreira。 评估第三代高强度钢的激光焊接性。 金属2019，9，1051。 [17] J. Verma，R.V。 太极拳。 焊接过程和条件对双工不锈钢焊接的微结构，机械性能和耐腐蚀性的影响 - 综述。 制造过程杂志2017，25，134–152。 [18] C.K.H. Martin-root。 复杂相和双相高强度钢的激光焊接 - 焊接对微结构和可高效性的影响。 Ph.D.论文，滑铁卢大学，加拿大安大略省滑铁卢，2020年。 [19] M. Rozanski，M。Morawiec，A。Grajcar，S。Stano。 修饰的复合相钢的双点激光焊接。 金属材料档案2016，第1卷。 61，pp。 1999–2008。 [20] V.I. Gorynin，M.I。 Olenin。 改善钢和焊接接头的冷耐药性的方法； Crism Prometey：俄罗斯圣彼得堡，2017年。 （在俄语）[21] C. Wang，X。Lin，L。Wang，S。Zhang，W。Huang。 通过选择性激光熔化制造的316L不锈钢的低温机械性能。 材料科学与工程A 2021，815，141317。 [22] M. Morawiec，A。Grajcar。 应用工程信2017，第1卷。 2，pp。Pereira，R.O。桑托斯，学士学位Carvalho，M.C。 Butuc，G。Vincze，L.P。Moreira。 评估第三代高强度钢的激光焊接性。 金属2019，9，1051。 [17] J. Verma，R.V。 太极拳。 焊接过程和条件对双工不锈钢焊接的微结构，机械性能和耐腐蚀性的影响 - 综述。 制造过程杂志2017，25，134–152。 [18] C.K.H. Martin-root。 复杂相和双相高强度钢的激光焊接 - 焊接对微结构和可高效性的影响。 Ph.D.论文，滑铁卢大学，加拿大安大略省滑铁卢，2020年。 [19] M. Rozanski，M。Morawiec，A。Grajcar，S。Stano。 修饰的复合相钢的双点激光焊接。 金属材料档案2016，第1卷。 61，pp。 1999–2008。 [20] V.I. Gorynin，M.I。 Olenin。 改善钢和焊接接头的冷耐药性的方法； Crism Prometey：俄罗斯圣彼得堡，2017年。 （在俄语）[21] C. Wang，X。Lin，L。Wang，S。Zhang，W。Huang。 通过选择性激光熔化制造的316L不锈钢的低温机械性能。 材料科学与工程A 2021，815，141317。 [22] M. Morawiec，A。Grajcar。 应用工程信2017，第1卷。 2，pp。Carvalho，M.C。Butuc，G。Vincze，L.P。Moreira。 评估第三代高强度钢的激光焊接性。 金属2019，9，1051。 [17] J. Verma，R.V。 太极拳。 焊接过程和条件对双工不锈钢焊接的微结构，机械性能和耐腐蚀性的影响 - 综述。 制造过程杂志2017，25，134–152。 [18] C.K.H. Martin-root。 复杂相和双相高强度钢的激光焊接 - 焊接对微结构和可高效性的影响。 Ph.D.论文，滑铁卢大学，加拿大安大略省滑铁卢，2020年。 [19] M. Rozanski，M。Morawiec，A。Grajcar，S。Stano。 修饰的复合相钢的双点激光焊接。 金属材料档案2016，第1卷。 61，pp。 1999–2008。 [20] V.I. Gorynin，M.I。 Olenin。 改善钢和焊接接头的冷耐药性的方法； Crism Prometey：俄罗斯圣彼得堡，2017年。 （在俄语）[21] C. Wang，X。Lin，L。Wang，S。Zhang，W。Huang。 通过选择性激光熔化制造的316L不锈钢的低温机械性能。 材料科学与工程A 2021，815，141317。 [22] M. Morawiec，A。Grajcar。 应用工程信2017，第1卷。 2，pp。Butuc，G。Vincze，L.P。Moreira。评估第三代高强度钢的激光焊接性。金属2019，9，1051。[17] J. Verma，R.V。太极拳。焊接过程和条件对双工不锈钢焊接的微结构，机械性能和耐腐蚀性的影响 - 综述。制造过程杂志2017，25，134–152。[18] C.K.H.Martin-root。 复杂相和双相高强度钢的激光焊接 - 焊接对微结构和可高效性的影响。 Ph.D.论文，滑铁卢大学，加拿大安大略省滑铁卢，2020年。 [19] M. Rozanski，M。Morawiec，A。Grajcar，S。Stano。 修饰的复合相钢的双点激光焊接。 金属材料档案2016，第1卷。 61，pp。 1999–2008。 [20] V.I. Gorynin，M.I。 Olenin。 改善钢和焊接接头的冷耐药性的方法； Crism Prometey：俄罗斯圣彼得堡，2017年。 （在俄语）[21] C. Wang，X。Lin，L。Wang，S。Zhang，W。Huang。 通过选择性激光熔化制造的316L不锈钢的低温机械性能。 材料科学与工程A 2021，815，141317。 [22] M. Morawiec，A。Grajcar。 应用工程信2017，第1卷。 2，pp。Martin-root。复杂相和双相高强度钢的激光焊接 - 焊接对微结构和可高效性的影响。Ph.D.论文，滑铁卢大学，加拿大安大略省滑铁卢，2020年。 [19] M. Rozanski，M。Morawiec，A。Grajcar，S。Stano。 修饰的复合相钢的双点激光焊接。 金属材料档案2016，第1卷。 61，pp。 1999–2008。 [20] V.I. Gorynin，M.I。 Olenin。 改善钢和焊接接头的冷耐药性的方法； Crism Prometey：俄罗斯圣彼得堡，2017年。 （在俄语）[21] C. Wang，X。Lin，L。Wang，S。Zhang，W。Huang。 通过选择性激光熔化制造的316L不锈钢的低温机械性能。 材料科学与工程A 2021，815，141317。 [22] M. Morawiec，A。Grajcar。 应用工程信2017，第1卷。 2，pp。Ph.D.论文，滑铁卢大学，加拿大安大略省滑铁卢，2020年。[19] M. Rozanski，M。Morawiec，A。Grajcar，S。Stano。修饰的复合相钢的双点激光焊接。金属材料档案2016，第1卷。61，pp。1999–2008。[20] V.I.Gorynin，M.I。 Olenin。 改善钢和焊接接头的冷耐药性的方法； Crism Prometey：俄罗斯圣彼得堡，2017年。 （在俄语）[21] C. Wang，X。Lin，L。Wang，S。Zhang，W。Huang。 通过选择性激光熔化制造的316L不锈钢的低温机械性能。 材料科学与工程A 2021，815，141317。 [22] M. Morawiec，A。Grajcar。 应用工程信2017，第1卷。 2，pp。Gorynin，M.I。Olenin。 改善钢和焊接接头的冷耐药性的方法； Crism Prometey：俄罗斯圣彼得堡，2017年。 （在俄语）[21] C. Wang，X。Lin，L。Wang，S。Zhang，W。Huang。 通过选择性激光熔化制造的316L不锈钢的低温机械性能。 材料科学与工程A 2021，815，141317。 [22] M. Morawiec，A。Grajcar。 应用工程信2017，第1卷。 2，pp。Olenin。改善钢和焊接接头的冷耐药性的方法； Crism Prometey：俄罗斯圣彼得堡，2017年。（在俄语）[21] C. Wang，X。Lin，L。Wang，S。Zhang，W。Huang。通过选择性激光熔化制造的316L不锈钢的低温机械性能。材料科学与工程A 2021，815，141317。[22] M. Morawiec，A。Grajcar。应用工程信2017，第1卷。2，pp。多相钢对汽车行业的焊接性的冶金方面。38–42。[23] J. Chen，Z.-Y.刘。低碳5MN – 5NI钢的强度和低温冲击韧性的结合。合金和化合物杂志2020，837，155484。[24] H. Wang，L。Meng，Q。Luo，C。Sun，G。Li，X。Wan。通过焊接热循环的高MN奥氏体钢的高温韧性：晶界演化的作用。材料科学与工程A 2020，第1卷。788，139573。[25] J.C. Lippold，D.J。Kotecki。 焊接冶金和不锈钢的焊接性，第一版。 ;威利：美国新泽西州霍博肯，2005年[26] A. Kalhor，M。Soleimani，H。Mirzadeh，V。Uthaisangsuk。 对双相钢的机械和腐蚀特性的最新进展综述。 民用机械工程档案2020，第1卷。 20，85。 [27] T. Nanda，V。Singh，V。Singh，A。Chakraborty，S。Sharma。 高级高强度钢的第三代：处理路线和属性。 机械工程机构的会议记录，第L部分：材料杂志：设计与应用2016，第1卷。 233，pp。 209–238。 [28] H.L. Groth，J。Pilhagen，R。Vishnu，J.Y。 琼森。 在低温下使用双链不锈钢。 提出韧性温度厚度数据的新方法。 在2017年9月18日至19日，英国伦敦的第五届国际不锈钢国际专家研讨会论文集； pp。 1–8。Kotecki。焊接冶金和不锈钢的焊接性，第一版。;威利：美国新泽西州霍博肯，2005年[26] A. Kalhor，M。Soleimani，H。Mirzadeh，V。Uthaisangsuk。对双相钢的机械和腐蚀特性的最新进展综述。民用机械工程档案2020，第1卷。20，85。[27] T. Nanda，V。Singh，V。Singh，A。Chakraborty，S。Sharma。高级高强度钢的第三代：处理路线和属性。机械工程机构的会议记录，第L部分：材料杂志：设计与应用2016，第1卷。233，pp。209–238。[28] H.L.Groth，J。Pilhagen，R。Vishnu，J.Y。 琼森。 在低温下使用双链不锈钢。 提出韧性温度厚度数据的新方法。 在2017年9月18日至19日，英国伦敦的第五届国际不锈钢国际专家研讨会论文集； pp。 1–8。Groth，J。Pilhagen，R。Vishnu，J.Y。琼森。在低温下使用双链不锈钢。提出韧性温度厚度数据的新方法。在2017年9月18日至19日，英国伦敦的第五届国际不锈钢国际专家研讨会论文集； pp。1–8。[29] N. Fonstein。高级高强度板钢；施普林格：柏林/海德堡，德国，2015年； pp。193–195。[30] M.Y.demeri。高级高强度钢。科学，技术和应用； ASM国际：俄亥俄州材料公园，