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电气技术（电力系统） 2024
页码 1. 简介 3 2. 教师指南 5 2.1 如何管理 PAT 5 2.2 如何标记/评估 PAT 5 2.3 PAT 评估计划 (PAT PoA) 6 2.4 PAT 的审核 7 2.5 缺席/不提交任务 7 2.6 模拟 8 2.7 项目 8 2.8 工作成绩单 9 3. 学习者指南 10 3.1 PAT 2024 封面 10 3.2 学习者须知 11 3.3 真实性声明（强制性） 11 4. 模拟 12 4.1 模拟 1：RLC 并联电路 12 4.2 模拟 2：三相电机测试 16 4.3 模拟 3：过载自动序列启动器20 4.4 模拟 4：使用 PLC 的带过载和断电延时定时器的三相直接在线电动机起动器 26 5. B 部分：设计和制作 32 5.1 设计和制作：第 1 部分 33 5.2 设计和制作阶段评估：第 1 部分 35 5.3 设计和制作：第 2 部分 37 5.4 设计和制作阶段评估：第 2 部分 38 6. 项目 39 6.1 实践项目 6.1：带电池电压条形图显示的自动电池充电器 39 6.2 实践项目 6.2：声光控制器 42 6.3 实践项目 6.3：正弦波逆变器电路图 45 6.4 实践项目 6.4：通过 IC 4047 – IRF540 将 100 W 12 VDC 逆变器转换为 230 VAC 50 7. 结论 50
AML 步进电机的漏磁场
在操作过程中，磁场由步进频率的交变场调制。由于多种原因，这通常不如稳定场那么重要。步进频率场的幅度随着步进频率的增加而减小，并且仅在几百赫兹以下与稳定场相当。在低步进速率下，出于机械原因，使用微步进是正常的，微步进会产生正弦磁通波形。在几百赫兹以上，使用全步进驱动是正常的，全步进驱动试图产生矩形磁通波形。然而，绕组电感的滤波作用逐渐降低了几百赫兹以上场的所有频率分量的幅度，因此，步进频率下的漏磁场的交变分量在所有实际用途中都可以被视为正弦波。大多数现代步进电机驱动器通过开关动作实现绕组中的电流调节，这也会调节磁漏场。与场的稳定和步进频率分量相比，漏磁场的幅度通常非常小，通常小于 10%。在大多数情况下，切换在每步之后的前几毫秒内被禁用，因此在步进速率高于 500 Hz 时根本不存在切换。步进电机在 500 Hz 和 1 kHz 步进速率之间实现其最大机电效率，并且设计电动真空机构以在这些速率下旋转是标准做法，以尽量减少总能量输入，从而减少排气。幸运的是，这还可以减少漏磁通的交变分量。
AD598 LVDT 信号调节器 - ADI 公司
注释 1 V A 和 V B 表示检测到的正弦波的平均偏差 (MAD)。注意，为了使此传递函数线性表示正位移，LVDT 的 V A 和 V B 之和必须与行程长度保持不变。请参见“工作原理”。另请参见图 7 和图 12 中的 R2。 2 从 T MIN 到 T MAX ，仅由 AD598 引起的总误差由增益误差、增益漂移和失调漂移相结合决定。例如，AD598AD 从 T MIN 到 T MAX 的最坏情况总误差计算如下：总误差 = +25 ° C 时的增益误差（± 1% 满量程）+ –40 ° C 至 +25 ° C 之间的增益漂移（FS 的 50 ppm/ ° C × +65 ° C）+ –40 ° C 至 +25 ° C 之间的失调漂移（FS 的 50 ppm/ ° C × +65 ° C）= ± 1.65% 满量程。请注意，满量程的 1000 ppm 等于满量程的 0.1%。满量程定义为最大正输出和最大负输出之间的电压差。3 仅 AD598 的非线性，以满量程的 ppm 为单位。非线性定义为 AD598 输出电压与直线的最大测量偏差。直线由产生的最大满量程负电压与产生的最大满量程正电压连接而成。4 参见传递函数。5 该偏移指的是 (V A –V B )/(V A +V B ) 输入，跨越满量程范围 ± 1。[要使 (V A –V B )/(V A +V B ) 等于 +1，V B 必须等于零伏；相应地，要使 (V A –V B )/(V A +V B ) 等于
EC5534I-G (AS34-G) 数据表 - DALINCOM
� 应用信息 产品描述 EC5534 轨到轨四通道放大器采用先进的高压 CMOS 工艺制造。其超轨输入能力和全摆幅输出范围使其成为广泛通用应用的理想放大器。3.2V/µS 高压摆率、快速稳定时间、3.5MHz GBWP 以及高输出驱动能力等特性已证明 EC5534 是 TFT-LCD 应用的良好电压参考缓冲器。高相位裕度使 EC5534 成为高驱动应用的电压跟随器连接模式的理想选择 电源电压、输入范围和输出摆幅 EC5534 可在 4.5V 至 18V 的单个标称宽电源电压下运行，在 -40 °C 至 +85 °C 的工作温度下性能稳定。EC5534 具有比轨到轨输入共模电压范围大 500mV 和共模抑制比为 70dB 的特性，允许在许多应用中进行宽范围感测，而无需担心超出范围，也不会影响准确性。EC5534 的输出摆幅通常延伸到正负电源轨 80mV 以内，负载电流为 5mA。只需降低负载电流，输出电压摆幅就可以更接近电源轨。图 1 显示了单位增益配置中设备的输入和输出波形。放大器在 ±5V 电源下工作，10k Ω 负载连接到 GND。输入为 10Vp-p 正弦波。可以轻松实现约 9.985 Vp-p 的输出电压摆幅。
对听觉幻觉的敏感性与自发的语音期望
听觉言语幻觉（AVHS）或听到临床和非临床人群中的声音，但它们的机制尚不清楚。精神病的预测处理模型提出，幻觉是由于感知中先前的预期过度加权而产生的。然而，这是未知的，这是否反映了（i）对先验知识的明确调制的敏感性，还是（ii）在模棱两可的环境中自发使用此类知识的先前趋势。进行了四个实验，以检查健康参与者听歧义语音刺激的问题。在实验1a（n = 60）和1B（n = 60）中，参与者在暴露于原始语言模板之前和之后区分了可理解且难以理解的正弦波语音（即对期望的调制）。在自上而下的调制和两种常见的幻觉 - 主持性衡量之间没有观察到任何关系。实验2（n = 99）用不同的刺激（SVOCODEC）证实了这种模式，该模式旨在最大程度地减少歧视中的上限效应，并更加紧密地模拟先前在精神病中报道的自上而下效应。在实验3（n = 134）中，参与者在没有先验的语音的情况下暴露于SVS（即天真的听力）。avh-proneness显着预测了SVS中隐藏的单词的言语预测和成功的回忆，这表明参与者实际上可以自发地解码隐藏的信号。总的来说，这些发现支持了一种先前存在的趋势，即自发地利用容易患AVH的健康人的先验知识，而不是对期望临时调制的敏感性。我们提出了一种跨听觉和视觉方式的临床和非临床幻觉模型，并为未来的研究提供了可测试的预测。
海岸工程
有许多可用于科学和工程目的的模型，它们以数字方式模拟近岸流体动力学和相应的形态演变。然而，这些模型在需要校准的物理过程的参数化中包含了可调系数，因此仍有通过纳入额外物理来改进的空间。XBeach 就是这样一个模型，它可以根据观察结果进行适当的校准，从而模拟风暴期间的侵蚀。模拟的沉积物输送，尤其是沿岸方向的输送，对可调系数很敏感，其优选值是针对特定地点和事件的。在这里，通过将一维（沿岸）深度平均模拟与大西洋海滩上的波浪、洋流和沙洲迁移的观测结果进行比较，研究了 XBeach 的技巧。系数校准提高了计算结果与观测到的波高、离岸平均洋流（暗流）、波轨道速度三阶矩（倾斜度和不对称性）以及陆上/离岸沙洲迁移的一致性，尽管建议的系数值取决于所使用的参数化。例如，与使用默认的常数系数值相比，加入可变破碎波滚轮能量模型可以更准确地预测暗流。使用校准的滚轮系数和相应的暗流，XBeach 模拟了观测到的沙洲离岸迁移。XBeach 的向岸输送由非正弦波轨道速度驱动，系数的建议值取决于用于估计偏度和不对称性以及相关输送的参数化，以及入射波条件。XBeach 计算的跨岸沉积物输送率与基于实验室实验的常用沉积物输送公式估算的速率进行了比较。相互比较表明，使用比默认值大 3 到 4 倍的波浪诱导向岸输送参数至少可以部分弥补 XBeach 缺乏底边界层流驱动的向岸输送。
动力骑行3
Power Rating: 8, 12, 16, 20, 24, 32, 40 and 50 KW (higher capacity available) Input Voltage: 208Y/120 or 480Y/277 VAC (+10%/-15%) Output Voltage: 208Y/120 or 480Y/277 VAC Output Frequency (Inverter Operation): 60 Hz ±0.5 Hz Voltage Regulation: ±3%, Regulated within CBEMA curve Output电压波形：正弦波<5％THD。效率：在线94％ / 98％待机 /快速传输（典型）功率因数：0.8 CREST因子：3：1典型的电涌保护：逆变器将保护自身，并抵抗ANSI / IEEE C62.41 CAT中定义的刺激。A＆B隔离：从线条完成。输出中性键与地面噪声隔离：-120 dB共同模式； -60 dB横向模式电池：密封，无维护，铅酸VRLA（标准）10年充电电流：符合UL924标准外部电池：可选的外部电池柜或直流源的硬件连接的准备。环境：湿度：0-95 rh W/ no冷凝工作温度：UPS：0˚至40°C。（32˚-104˚F）电池：20°至25˚C。(68˚-77˚F) Storage Temperature: -20° to 70°C (-4° to 158°F) Altitude: Up to 6,000 ft Safety Agencies: Listed UL1778, UL924 Standards Cabinet Sizes: Standard Cabinet Layout: Inverter cabinets: 39”W x 68”H x 18”D Battery cabinets: 51”W x 70”H x 30.5”D Standard Battery备份时间为90分钟 @满载。其他备用时间可用 - 联系工厂。
课程编号和名称 ECE 372 - 电子电路 II
课程编号和名称 ECE 372 - 电子电路 II 学分、学时 3 学分，3 学时 讲师或协调员姓名 Mohammed Feknous 教学材料 RC Jaeger – TN Blalock，微电子电路设计，ISBN 978-0-07-338045-2（正文） 参考书：Sergio Franco，使用运算放大器和模拟集成电路进行设计，ISBN 0-07- 232084-2 具体课程信息 课程内容简要说明（目录说明） FET 和 BJT 小信号放大器的原理：六种不同单级配置的 Q 点设计、输入和输出阻抗、增益和信号范围限制。 模拟集成电路的设计，包括电流源、差分放大器、噪声源、有源负载和 CMOS 电路。 晶体管高频模型、米勒效应和多级放大器的频率响应。 多级放大器的反馈和二端口网络理论。先决条件：ECE 232、ECE 271 共同要求：无 课程的教育目标（例如，学生将能够解释某一特定主题的当前研究的意义。） 学生将能够 1. 分析并获得涉及 BJT 和 MOSFET 的最流行的单级配置的相关特性 2. 学习设计这些单级放大器，选择适合更复杂电路规格的适当配置。 3. 评估电容器（低频下的耦合和旁路电容器，以及影响高频响应的内部电容）对这些放大器频率响应的影响。 4. 分析和设计差分对，并了解这种配置不仅在简单放大器的情况下的重要性，而且作为运算放大器设计中的基本模块的重要性。 5. 确定多级放大器、电流源、有源负载和构成运算放大器主干的模块的特性。 6. 理解和评估反馈对放大器特性的影响。 7. 研究和设计基于比较器的电路，包括施密特触发器、正弦波发生器和计时器。8. 对设计进行逆向工程，根据不同的规格重新配置，并向同行展示。
使用时频图和计算机视觉进行高频振荡的无监督检测
大于 80 Hz 的高频振荡 (HFO) 具有独特的特征，可将其与时频表示中可以充分证明的尖峰和伪影成分区分开来。我们引入了一种无监督的 HFO 检测器，它使用计算机视觉算法在二维 (2D) 时频图上检测 HFO 标志。为了验证检测器，我们引入了一个基于具有高斯包络的正弦波的 HFO 分析模型，可以推导出时频空间中的解析方程，这使我们能够在时域中常见的 HFO 检测标准与计算机视觉检测算法使用的频域标准之间建立直接对应关系。检测器在时频表示上识别潜在的 HFO 事件，如果满足有关 HFO 频率、振幅和持续时间的标准，则将其归类为真正的 HFO。根据分析模型，在存在噪声的情况下，对检测器进行了模拟 HFO 的验证，信噪比 (SNR) 范围从 -9 到 0 dB。检测器的灵敏度在 SNR 为 -9 dB 时为 0.64，在 -6 dB 时为 0.98，在 -3 dB 和 0 dB 时 > 0.99，而其阳性预测值均 > 0.95，无论 SNR 如何。使用相同的模拟数据集，我们的检测器与四个之前发布的 HFO 检测器进行了对比。F 度量是一种同时考虑灵敏度和阳性预测值的组合指标，用于比较检测算法。我们的检测器在 -6、-3 和 0 dB 时超越其他检测器，在 -9 dB SNR 时拥有仅次于 MNI 检测器的第二好 F 分数（0.77 对 0.83）。研究人员在 6 名患者的一组 36 个颅内脑电图 (EEG) 通道上测试了在临床记录中检测 HFO 的能力，其中 89% 的检测结果由两名独立审阅者验证。结果表明，基于时频图中的 2D 特征对 HFO 进行无监督检测是可行的，并且其性能与最常用的 HFO 检测器相当或更好。
航空视觉感知
图 1.1 环境、飞行员和飞机的相互作用 3 图 1.2 事故下滑道 5 图 1.3 黑洞错觉 6 图 1.4 精密进近航道指示灯 6 图 1.5 哈德逊河迫降 14 图 2.1 陨石坑阴影错觉 24 图 2.2 视觉系统的主要组成部分和路径 26 图 2.3 人眼的横截面示意图 29 图 2.4 三种视锥细胞的光感受器吸收曲线 38 图 2.5 跑道的缩短示例 44 图 2.6 从高处看视角几何 47 图 2.7 转盘错觉 49 图 2.8 横向和内侧视角示意图 50 图 2.9 前庭系统组件 53 图 3.1 正弦波光栅 64 图 3.2 对比敏感度函数 65 图 3.3有用视野 71 图 3.4 平均左转安全裕度研究数据 75 图 3.5 视觉敏锐度与眩光敏感度之间的关系 76 图 4.1 3 度下滑道的高度和距离 91 图 4.2 目视俯视和目视直进进近描述 93 图 4.3 着陆进近的三张照片 94 图 4.4 降落在阿尔伯克基国际机场 96 图 4.5 亚速尔群岛葡萄牙丰沙尔的夜间延时照片 99 图 4.6 降落在巴西圣保罗马特雷机场 100 图 4.7 降落在澳大利亚汉密尔顿岛大堡礁机场的最后进近 102 图 4.8 降落在亚速尔群岛葡萄牙圣乔治岛的短距离进近 103 图 4.9 降落在爱沙尼亚塔林机场 103 图 4.10在南极麦克默多站着陆的简短最后阶段 105 图 4.11 空中加油照片 109 图 5.1 张开角度 120 图 5.2 着陆期间的高度提示 123 图 5.3 视网膜图像扩展以估计接触时间 128