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合成 FM 立体声发射器 - N5HQ
可用套件的部分列表 RAMSEY 发射器套件 • FM25、MP3FM FM 立体声发射器 • AM1 AM 发射器 • TV6 电视发射器 • FM100 专业 FM 立体声发射器 RAMSEY 接收器套件 • FR1 FM 广播接收器 • AR1 航空波段接收器 • SR2 短波接收器 • AA7 有源天线 • SC1 短波转换器 RAMSEY 爱好套件 • SG7 个人测速雷达 • SS70A 语音扰频器 • MX5、MX10 混频器 • MD3 微波运动检测器 • PH10 峰值保持计 • STC1 立体声发射器伴侣 RAMSEY 业余无线电套件 • FX 146 VHF 收发器 • HR 系列 HF 全模式接收器 • QRP 系列 HF CW 发射器 • CW7 CW 键控器 • CPO3 代码练习振荡器 • QRP 功率放大器 RAMSEY 迷你套件 还有许多其他套件可供业余爱好者、学校、童子军和纯粹的娱乐使用。新套件一直在开发中。写信或致电索取我们的免费 Ramsey 目录。 合成 FM 立体声发射机套件使用说明书 Ramsey Electronics 出版物编号 MFM25A Rev 1.4 首次印刷：1996 年 8 月 版权所有 1996 年 Ramsey Electronics, Inc. 793 Canning Parkway, Victor, New York 14564。保留所有权利。未经 Ramsey Electronics, Inc. 书面许可，不得复制或复印本出版物的任何部分。印刷于美国。
合成 FM 立体声发射器 - N5HQ
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声音增强手册 - Yamaha
1974 年，雅马哈的员工请我为十几个新的吉他放大器和小型调音台写一些规格表。工作一完成，他们就向我展示了一款新产品。这是一台控制台，对于当时主要以乐器制造商（或摩托车制造商，如果你不是音乐家）而闻名的公司来说，它是一项重大的突破 - 跃入专业音响增强市场的核心。雅马哈表示，他们希望牢固确立自己的领导者地位，他们认为新控制台的综合使用手册将有助于完成这项工作。我们只有一块原型板和一些粗略的规格，但没有详细的图纸或数据，所以我联系了工程师 John Windt，我们测量了性能。我用铅笔和便携式打字机编写了 PM-wOO 操作手册的初稿。PM-WOO 控制台确实让 Yamaha 在专业扩声业务中名声大噪。该手册非常受欢迎，以至于必须重印多次（远远超过制造的控制台数量）。由于它详细讨论了扩声的基础知识，它成为几门大学课程的标准教材。在接下来的十年里，Yamaha 要求我为各种放大器、信号处理器、混频器等编写手册，为了保持同样的卓越标准，我们从 PM-WOO 手册开始。不幸的是，为每件产品制作和打印 30 到 60 页的说明书非常昂贵，而且很难证明其合理性 - 尤其是当只有 8 到 16 页包含“核心”操作数据时。出于这个原因，雅马哈和我都考虑过制定一个通用的扩声指南，而不是单独的操作手册。
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可用套件的部分列表 RAMSEY 发射器套件 • FM25、MP3FM FM 立体声发射器 • AM1 AM 发射器 • TV6 电视发射器 • FM100 专业 FM 立体声发射器 RAMSEY 接收器套件 • FR1 FM 广播接收器 • AR1 航空波段接收器 • SR2 短波接收器 • AA7 有源天线 • SC1 短波转换器 RAMSEY 爱好套件 • SG7 个人测速雷达 • SS70A 语音扰频器 • MX5、MX10 混频器 • MD3 微波运动检测器 • PH10 峰值保持仪 • STC1 立体声发射器伴侣 RAMSEY 业余无线电套件 • FX 146 VHF 收发器 • HR 系列 HF 全模式接收器 • QRP 系列 HF CW 发射器 • CW7 CW 键控器 • CPO3 代码练习振荡器 • QRP 功率放大器 RAMSEY 迷你套件 还有许多其他套件可供业余爱好者、学校、童子军和纯粹的娱乐使用。新套件一直在开发中。写信或致电索取我们的免费 Ramsey 目录。合成 FM 立体声发射器套件使用说明书 Ramsey Electronics 出版物编号 MFM25A Rev 1.4 首次印刷：1996 年 8 月 版权所有 1996 年 Ramsey Electronics, Inc. 793 Canning Parkway, Victor, New York 14564。保留所有权利。未经 Ramsey Electronics, Inc. 书面许可，不得复制或复印本出版物的任何部分。在美国印刷。
使用有源电感和 1 /f 噪声消除的宽带低功耗 RF 至 BB 电流复用接收器，适用于 L 波段应用
摘要 本文提出了一种低功耗宽带射频到基带 (BB) 电流复用接收器 (CRR) 前端，它同时利用了 1/f 噪声消除 (NC) 技术和有源电感器 (AI)，工作频率为 1 GHz 至 1.7 GHz，适用于 L 波段应用，包括那些需要高调制带宽的应用。CRR 前端采用单电源，并与 BB 电路共享低噪声跨导放大器 (LNTA) 的偏置电流，以降低功耗。为了最大限度地减少下变频之前射频 (RF) 信号的损失，高阻抗 AI 电路将混频器输入与 CRR 输出节点隔离。1/f NC 电路可抑制泄漏到输出的 LNTA 低频噪声。带有 gm 增强的共栅极 LNTA 以及单端到差分 LC 平衡-不平衡转换器用于增强输入匹配、变频增益和噪声系数 (NF)。所提出的接收器采用 TSMC 130 nm CMOS 工艺制造，占用有效面积为 0.54mm 2 。输入匹配 (S 11 ) 在 1 GHz 至 1 . 7 GHz 范围内低于 − 10 dB。在本振 (LO) 频率为 1 . 3 GHz、中频 (IF) 为 10 MHz 和默认电流设置下，CRR 实现了 41 . 5 dB 的转换增益、6 . 5 dB 的双边带 (DSB) NF 和 − 28.2 dBm 的 IIP3，同时消耗 1.66 mA 电流，电源电压为 1 . 2 V。
合成 FM 立体声发射器 - N5HQ
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课程大纲 ELEC 5503 RFIC 设计时间表
Behzad Razavi ,“RF微电子学”, Prentice-Hall 1998, ISBN 0-13-887571-5, Thomas H. Lee ,“CMOS射频集成电路设计，第二版”, Cambridge University Press, 2004. Jan Crols, Michiel Steyaert ,“CMOS无线收发器设计”, Kluwer Academic Publisher, 1997. Assad Abidi, Paul R. Gray, Editors,“无线通信集成电路”, IEEE Press 论文集, Steve Cripps ,“无线通信的射频功率放大器”, Artech House 1999. ISBN 0890069891 Stephen A. Maas ,“微波混频器”, 第二版, Artech House 1993. Stephen A. Maas ,“射频和微波电路设计手册”, Artech House 1998. Lawrence E. Larson，“无线通信的射频和微波电路设计”，Artech House，1996 年。James S. Ussailis，“无线通信的射频电路和布局”，McGraw-Hill，1998 年。Gonzalez，“微波晶体管放大器”，第二版，Prentice-Hall 1997 年。Hagen，“射频电子学”，剑桥大学出版社 1996 年。Joseph J. Carr，“射频电路设计的秘密”，McGraw-Hill，（books.com 说是 Tab Books），1996 年。Chris Bowick，“射频电路设计”，Butterworth-Heinemann 1997 年（1982 年书籍的重印版？不确定是否更新）。 Davidse，“模拟电子电路设计”，Prentice-Hall 1991。Pederson，“用于通信的模拟集成电路”Kluwer 1991。Grebene 和 Gray，Meyer，模拟集成电路设计的通用参考资料。Jack Smith 和 Krauss，Bostian，Raab，通信电路设计的通用参考资料。
NOEMA-A 阶段.pdf - IRAM
接收器温度和改进的孔径效率将使四个波段的谱线灵敏度提高 3 倍（观测速度提高 9 倍）。当查看线测量和连续灵敏度时，增益数字变得更加引人注目：配备边带分离混频器的 NOEMA 阵列总带宽为 32 GHz（双极化中为 2SB），将使连续灵敏度提高 5 倍（或观测速度提高 25 倍）。这显然是探测灵敏度的重大突破，例如，高红移的弱星系群远低于最近在毫米和亚毫米波长下进行的河外星系调查的源混淆极限。对于线测量和红移 CO 发射搜索将获得类似的增益。由于对扩展源的灵敏度与阵列合成光束的大小紧密相关，因此将 PdBI 的角分辨率加倍需要 3-4 倍的灵敏度才能最佳地满足科学要求。使用 6 个元件，只需在观察时间上进行昂贵的投资即可提供所需的灵敏度。基线长达 1600 米的 12 天线阵列提供了出色的测绘能力，合成光束面积缩小了 3 到 4 倍，动态范围大大改善（倍数 > 20-100）。NOEMA 仅具有两种阵列配置，还将提供更高的校准精度、更高的观察效率以及在扩展配置下每年超过 4 个月的连续天文操作。NOEMA 校正大气相位变化的能力对于在四个毫米波段实现高效、灵活的操作（空间分辨率低至 0.1”）具有重要意义。图2：NOEMA 的空间分辨率与当前和未来的（亚）毫米波阵列相比。NOEMA 旨在覆盖 70 – 370 GHz 范围。
一种高效绝热 4 位阵列乘法器，适用于低功耗...
摘要 本研究提出了一种创新技术，基于一种高效的低功耗 VLSI 方法，设计用于信号和图像处理中混频电路应用的 4 位阵列乘法器。建议的架构使用近阈值区域的绝热方法来优化传播延迟和功耗之间的权衡。乘法器是许多数字电子环境中必不可少的组件，因此诞生了许多针对特定应用定制的乘法器类型。与传统 CMOS 技术相比，该技术显著降低了动态和静态功耗。近阈值绝热逻辑 (NTAL) 使用单个时变电源实现，从而简化了时钟树管理并提高了能源效率。使用 Tanner EDA 工具和 Spectre 模拟器在 TSMC 65 nm 技术节点上对建议的设计进行仿真，以确保验证优化结果。与典型的 CMOS 方法相比，在保持相似设计参数的情况下，可变频率、电源电压和负载电容的功耗分别显著改善了约 66.6%、14.4% 和 64.6%。值得注意的是，随着频率变化，负载电容保持恒定在 C load = 10 pF 和 VDD (max) = 1.2 V；随着电源电压变化，负载电容保持恒定在 C load = 10 pF 和频率 F = 4 GHz；随着负载电容变化，频率保持在 F = 4 GHz 和电源电压 VDD (max) = 1.2 V。关键词：- 4 位阵列乘法器、绝热逻辑、低功耗 VLSI、近阈值区域、NTAL 方法、TSMC 65 nm CMOS 技术、混频器电路、信号和图像处理、能源效率、Tanner EDA、Spectre 模拟器和功耗优化。
电子产品 - UTS 的 OPUS
巴伦将单端信号转换为平衡信号，广泛用于射频前端模块，如倍频器、混频器等，它们利用差分信号来消除共模信号并改善端口隔离。巴伦的关键性能规格包括插入损耗、幅度/相位平衡和芯片尺寸。这些参数在毫米波 (MMW) 电路和系统的设计中非常重要 [1]。Marchand 巴伦 [2-10] 利用两个耦合线段，由于其工作带宽宽且易于实现，在 MMW 频率电路设计中得到广泛应用。在 [2] 中，提出了一种基于改进的离中心频率法的非对称宽边耦合 Marchand 巴伦。它实现了 34-110 GHz 的带宽；然而，它的插入损耗很高，平均约为 3 dB。为解决不平衡性能问题，还设计了另一种带有偏置半径线圈的30 GHz至60 GHz变压器巴伦[11]。结果显示，幅度不平衡为0.12 dB，相位不平衡小于1 ◦；但最大插入损耗约为3 dB。一种小型化片上Marchand巴伦[12]基于堆叠螺旋耦合（SSC）结构，带有自耦合补偿线和带深沟槽的中心抽头接地屏蔽，设计用于6.5 GHz至28.5 GHz的宽带工作，但测得的最大插入损耗为3 dB。宽带工作和幅度/相位不平衡一直是先前报道的文献的重点，同时以巴伦插入损耗为代价。在本文中，介绍了一种具有低插入损耗的新型Ka波段Marchand巴伦的设计，同时实现了宽带工作和可接受的不平衡性能。所提出的巴伦采用边耦合和宽边耦合组合结构来增强主信号和次信号之间的耦合，从而在 29.0 GHz 至 46.0 GHz 的 1 dB 带宽内实现了 1.02 dB 的测量低插入损耗。第 2 节介绍了巴伦的详细分析和所提出的巴伦设计，第 3 节讨论了实验结果并与最新技术进行了比较，第 4 节得出结论。