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World File Search System焊缝
Milleret，A.，Laitinen，V.，Ullakko，K.，Fenineche，N.，Attallah，M.M。（2022）。 （14 m）Ni-Mn-GA磁性内存合金
主要的挑战是通过根本不使用受其影响最大的过程来解决的，但是将焊缝优化到最大的过程仍然是经过研究的事情，例如焊接材料不同，并最大程度地减少了对组件微观结构所做的变化。在电动汽车区域和电池技术的其余部分相互支持，因为这些能量储藏之间的基本原理是相同的。
激光-电弧复合焊接在低温钢中的应用
* 通讯作者：ivan.bunaziv@ntnu.no 摘要 近年来，激光电弧混合焊接 (LAHW) 在造船和石油天然气工业中的应用越来越广泛。与传统的电弧焊接工艺相比，它具有许多优势，因此广受欢迎。激光束源可用于实现更高的穿透深度。通过电弧源将填充焊丝添加到工艺区域，可以提高机械性能，例如在低温下具有更高的韧性。因此，LAHW 是一种有前途的低温服务工艺。由于深而窄的接头中整个焊缝金属中填充焊丝分布不均匀，导致工艺稳定性和机械性能下降，因此 LAHW 的适用性受到关注。这会导致焊缝根部的机械性能下降以及凝固裂纹问题。根部的快速冷却速度会产生硬而脆的微观成分，从而降低低温韧性。数值模拟和实验观察表明，增加激光束的热输入是降低冷却速度的有效方法，例如也可以通过预热来实现。关键词：激光束；复合焊接；微观组织；韧性；数值模拟 1. 引言
使用微喷射冷却焊接 DOCOL 1200M
在土木工程和运输工具中，AHSS 钢发挥着重要作用 [1÷5]。为了提高车辆支撑结构元件的可用性，目标是在保持车辆重量的同时提高其强度。使用 AHSS 钢等新材料需要对这些元件的连接技术进行变革。首先，传统的焊接方法无法获得预期的效果，即获得耐用且高强度的焊接接头，其抗拉强度接近原生材料的抗拉强度。所分析的由 AHSS 钢制成的结构元件的强度高达 1200 MPa，比 MAG 工艺中获得的焊缝强度高出约 40%。首次决定检查新开发的使用微喷射冷却的技术是否适用于焊接 DOCOL 1200M 钢，是否会影响焊接接头的可用质量，最重要的是，提高获得的焊缝的抗拉强度 [6,7]。本文旨在介绍选定的测试结果及其分析，以选择新开发的用于连接由 AHSS（先进高强度钢）制成的移动平台元件薄壁结构的技术的焊接参数。
船舶结构委员会
图 3.6(b)：钢 B 的破坏性试验结果与非破坏性 ABI 方法确定的主曲线叠加。仅获得两个不稳定断裂 ......................................................................................................................................42 图 3.7(a)：SMA 焊缝的破坏性试验结果与非破坏性 ABI 方法确定的主曲线叠加。在 0 o C 时未获得不稳定断裂 .............................................................................................................................43 图 3.7(b)：FCA 焊缝的破坏性试验结果与非破坏性 ABI 方法确定的主曲线叠加....................................................................................44 图 3.8(a)：SMA 焊缝的正则化图。破坏性测试结果和非破坏性测试结果的参考温度分别为 -62 o C 和 -48 o C。........45 图 3.8(b)：FCA 焊缝的正则化图。破坏性测试结果和非破坏性测试结果的参考温度分别为 -9 o C 和 -49 o C。..........45 图 3.9：钢 A 的标准化图。破坏性试验结果和非破坏性试验结果的参考温度分别为 -77 o C 和 -60 o C.................................46 图 4.1：疲劳试验样品示意图 ......................................................................................50 图 4.2(a)：应变应用与时间示意图 .............................................................................51 图 4.2(b)：与应变应用相对应的机械磁滞回线（图 4.2(a)）。................................................................................................................51 图 4.2(c): 对应于应变循环的 B 场测量（图 4.2a）........................................................52 图 4.3(a): 机械磁滞随循环次数变化的不同阶段.........................................................................................................52 图 4.3(b): 机械磁滞和 B 场的阶段与循环次数的关系.........................................................................53 图 4.4(a): 磁滞损失和 B 场/循环与循环次数的关系（低循环疲劳）.........................................................................54 图 4.4(b): 磁滞损失和 B 场/循环与循环次数的关系（高循环疲劳）.........................................................................55 图 5.1: 本程序中使用的 MT 样本示意图.............................................................................57 图 5.2: 样本照片，显示一个焊缝上的点焊探针脚趾。另一焊趾经过打磨和锤击处理....................................................................................58 图 5.3：使用 MWM 传感器沿焊缝横向进行的渗透性测量示例.............................................................................58 图 5.4：疲劳试验台上安装有 PD 探头的样本.............................................................................59 图 5.5(a)：NPD 读数与循环次数.........................................................................................................60 图 5.5(b)：NPD 读数与循环次数（通道 12 和参考探头）....................................................60 图 5.6(a)：原始 PD 读数与循环次数（通道 12）.........................................................................61 图 5.6(b)：原始 PD 读数与循环次数（参考探头）.........................................................................61 图 7.1：裂纹扩展仪示意图（CPA 图案）.............................................................................67断裂股线与电阻的关系......68 图 7.3(a)：在缺口两侧安装两个仪表的中拉伸试样照片.........................................................................................................69 图 7.3(b)：疲劳试验装置照片.........................................................................................................69 图 7.4：使用改进和标准安装程序的两个仪表在疲劳试验期间的电压与时间关系图.........................................................................70 图 7.5(a)：使用改进安装程序的仪表的电压与时间关系图（图 7.4 的缩放图）.........................................................................................71
第573部分安全召回报告23V-207
安全风险的描述：有缺陷的结构焊缝和内部散热器泄漏可能会导致牵引力的失败，从而增加了碰撞的可能性，并导致牵引电池的热失控，这可能导致车辆火灾。原因：ematrix电池的结构故障或内部冷却液泄漏可能会导致隔离故障和细胞失衡。识别可能发生的任何警告：无
加州行政法规如何识别变更
A. 加州建筑标准规范要求的所有证书、标签、标记或其他材料特性和/或制造组件的证据的副本。B. 浇筑混凝土的时间和日期；拆除结构各部分模板和支撑的时间和日期；缺陷混凝土的位置；以及缺陷纠正的时间、日期和方法。C. 焊工识别标记、缺陷焊缝清单、缺陷纠正方式和其他相关事件。
锂离子电池单元、电池模块和电池组
· 用于模拟的材料疲劳数据 · 涂层、隔膜和袋复合材料的压缩性 · 涂层电极的弯曲刚度 · 电池箔、隔膜和袋复合材料的拉伸强度 · 焊缝和粘合处的接头质量 · 涂层的硬度和划痕性能 · 电极涂层的附着强度和质量 · 涂层表面的摩擦系数 · 隔膜和袋箔的抗穿刺性 · 温度或介质等环境条件下的材料特性
温度的比较评价...
穿过接头线。虽然 FSW 的热输入低于熔焊，但它仍然是一个伴有不均匀加热和冷却的过程，因此残余应力和变形的存在是不可避免的[9-14]。在 GTAW 工艺中，高热量的产生可能会熔化热电偶。热输入率是熔焊中最重要的变量之一，可以强烈影响焊接过程中的相变。因为它决定了加热速度、冷却速度和焊接池大小。受热输入率直接影响的冶金特征是热影响区 (HAZ) 和焊缝金属中的晶粒尺寸。因此，了解工件中的热历史和温度分布是一个重要问题，不仅可以验证是否会采用某种工艺，还因为它会影响残余应力、晶粒尺寸，从而影响焊缝的强度。因此，为了更好地了解焊接接头中的残余应力和变形形成，应该了解热量的产生、随后的热量分布和向周围环境的热量损失。据观察，在预测 AA 5059 合金焊接接头温度分布方面开展的研究工作很少。因此，本研究工作重点关注搅拌摩擦焊接和气体钨极电弧焊接 AA 5059 铝合金接头的温度分布，以评估接头性能和焊接区特性。
3D打印功能分级的材料的特性，用于替换核反应器中不同金属焊接
大多数反应器中不同的金属焊缝是低合金钢零件和不锈钢管道之间的连接。造成不同金属焊接接头材料特性差异引起的残余应力造成的原发性水应力腐蚀破裂（PWSCC）损害很高。在世界范围内报告了许多事故，例如由于PWSCC引起的放射性冷却液泄漏，对核安全构成了巨大威胁。这项研究的目的是通过使用由金属3D印刷制造的功能分级材料（FGM）代替现有的不同金属零件来从根本上清除不同的金属焊缝的技术，该焊接由低合金钢和高质量不锈钢制成。进行了粉末的产生，混合比计算和金属3D打印，以制造低合金钢钢钢FGM，以及对FGM的热膨胀（CTE）测量的微结构分析，机械性能和系数。结果，观察到，随着FGM中的奥氏体含量的增加，CTE倾向于增加。FGM中热膨胀系数的逐渐变化表明，使用3D打印的添加剂制造可有效防止其整个层的热膨胀性能突然变化。关键字：功能分级材料（FGM）; PWSCC; 3D打印；反应堆;热膨胀系数（CTE）
AI开启自动焊接的未来
① 本产品目录中记载的焊接材料、熔敷金属、焊缝金属等的性能数据，仅用于说明产品的典型性能和使用效果，不作为《标准》的规定。本产品目录中没有记载任何性能数据。应被解释为明示或暗示的保证。 ②请注意，实际焊接结构的性能受结构设计、钢板化学成分、施工方法、焊接条件、施工人员的技能等因素的影响。对客户的通知和要求