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World File Search System钛合金
航空航天工业 - Hermle
正如标题所示，旋转部件需要各种不同的加工操作，例如铣削、车削、钻孔和攻丝。Hermle 铣车加工中心提供这些多任务处理功能，并可大大减少设置。车削复杂且有时难以接近的轮廓以及铣削燕尾槽或杉树槽，再加上难以切割的材料，例如钛合金（冷段）或镍基超级合金（热段），是加工过程面临的主要挑战。
航空航天工业 - Hermle
正如标题所示，旋转部件需要各种不同的加工操作，例如铣削、车削、钻孔和攻丝。Hermle 铣车加工中心提供这些多任务处理功能，并可大大减少设置。车削复杂且有时难以接近的轮廓以及铣削燕尾槽或杉树槽，再加上难以切割的材料，例如钛合金（冷段）或镍基超级合金（热段），是加工过程面临的主要挑战。
航空航天工业 - Hermle
正如标题所示，旋转部件需要各种不同的加工操作，例如铣削、车削、钻孔和攻丝。Hermle 铣车加工中心提供这些多任务处理功能，并可大大减少设置。车削复杂且有时难以接近的轮廓以及铣削燕尾槽或杉树槽，再加上难以切割的材料，例如钛合金（冷段）或镍基超级合金（热段），是加工过程面临的主要挑战。
航空航天工业 - Hermle
正如标题所暗示的，旋转部件需要各种不同的加工操作，例如铣削、车削、钻孔和攻丝。 Hermle 铣车加工中心提供这些多任务处理功能，并可大大减少设置。车削复杂且有时难以接近的轮廓以及铣削燕尾槽或杉树槽，再加上难以切割的材料，例如钛合金（冷段）或镍基超级合金（热段），是加工过程面临的主要挑战。
材料表征
变体选择是钛合金中一种常见而复杂的现象，不仅受影响变体形核过程的微观组织特征（如晶粒取向、晶界、残余α相等）的支配，而且受冷却速率、残余应力等动力学因素的显著影响，尤其对于增材制造的钛合金。为研究冷却速率对激光立体成形(LSF) Ti-6Al-4V合金变体选择的影响，系统研究了激光立体成形样品(具有不同的冷却速率)不同区域但属于同一个β晶粒的α变体的选择。利用电子背散射衍射(EBSD)数据显示，虽然12种α变体均出现在不同的冷却速率下，但一些变体的面积百分比明显偏离不同冷却速率下相应的理论值。为定量表征变体选择的变化，进一步对按角度/轴类型区分的α / α边界长度分数进行统计分析。结果表明，由于残余应力较大，当冷却速度较高时（底部区域），IV 型 α / α 边界的长度分数（63.26 ◦ /[ − 10 5 5 – 3]）大于其他类型的 α / α 边界的长度分数；而当冷却速度较低时（中间区域），II 型 α / α 边界（60 ◦ /[11 – 20]）占主导地位，这可归因于 β → α 相变过程中的自调节机制。了解冷却速度对 α 变体选择的影响有助于理解 LSFed Ti 合金中的微观组织演变。
Invictus®Osseoscrew®系统
Invictus®Osseoscrew®系统指令使用一般信息：Invictus Osseoscrew是一个椎弓根螺钉系统，由椎弓根螺钉和相关的通用仪器组成。植入物成分有多种尺寸，可满足患者的个体病理和解剖状况。Invictus Osseoscrew是一种可植入的椎弓根螺钉，其核心由钛合金（Ti-6al-4V Eli）制造，符合ASTM F136和可扩展的螺丝柄，可通过商业上纯净的钛（CP TI级4级；无合成的钛合金）构型构成ASTM F67。该系统中的仪器旨在用于手术程序。Invictus osseoscrew设计为与胸骨脊柱脊柱的Invictus脊柱固定系统螺钉，钩子，杆，杆，连接器和跨连接器杆兼容，用于宫颈（C1至C7）的胸骨脊柱和Invictus Oct Spinal固定系统，可用于胸椎（C1至C7）。使用指示：Invictus osseoscrew系统（与Invictus脊柱固定系统和Invictus Oct Oct脊柱固定系统的过渡杆一起使用）旨在恢复脊柱柱的完整性，即使在患者中没有融合的情况下，即使没有融合的患者在患者中没有融合率，涉及到胸腔和Lumbar脊柱的预期效果不足。禁忌症：禁忌症包括但不限于以下内容：
特殊工具钢解决方案 - 锻造模具
除了传统的热锻以外，更现代的成形技术也变得越来越重要，如今它们已成为非常经济的制造工艺，特别是由于近净成形或精密温成形节省了成本。精密锻件主要用于飞机、发电设备、管材部件和汽车的关键部件，这些部件对表面质量和安全性有很高的要求。钛和钛合金如今广泛应用于航空航天和医疗领域。由于钛具有较高的比强度，因此使用钛可以显著减轻重量。另一个优点是热稳定性高和耐腐蚀性好。
通过喷砂和大面积电子束照射相结合的方式对增材制造的 Ti-6Al-4 V 合金进行表面平滑处理
摘要 增材制造 (AMed) 钛产品通常采用电子束熔化 (EBM) 生产，因为在真空环境下可以抑制钛合金表面的氧化。AMed 钛产品的表面粗糙度超过 200 µm Rz，非常粗糙的表面会导致疲劳强度降低。因此，需要后续表面精加工工艺。喷砂是 AMed 金属产品常见的表面平滑工艺之一。它可以降低较大的表面粗糙度，并在表面引入压残余应力。然而，将表面粗糙度降低到几个 µm Rz 是有限的。另一方面，最近发现，通过激光束粉末床熔合生产的 AMed 金属表面可以通过大面积电子束 (LEB) 辐照进行平滑。然而，难以平滑初始表面粗糙度较大的表面，并且表面上可能产生拉残余应力。本研究通过喷砂和 LEB 辐照相结合的方式，实现了 AMed 钛合金 (Ti-6Al-4 V) 的表面平滑和残余应力的变化。通过喷砂和 LEB 辐照相结合的方式，AMed Ti-6Al-4 V 合金的表面粗糙度从 265 µm Rz 显著降低至约 2.0 µm Rz。LEB 辐照降低表面粗糙度的速率随喷砂表面平均宽度的减小而线性增加。平均宽度对 LEB 辐照平滑效果的影响可以通过热流体分析来解释。此外，当 LEB 辐照到喷砂表面时，可以降低 LEB 辐照引起的拉伸残余应力。
使用说明：
描述 GORE® EXCLUDER® 可适形 AAA 内假体 GORE® EXCLUDER® 可适形 AAA 内假体 (EXCC) 可用于肾下腹主动脉瘤 (AAA) 的血管内治疗。GORE® EXCLUDER® 可适形 AAA 内假体是一个多组件系统，包括躯干同侧腿内假体、对侧腿内假体、用于近端延伸的主动脉延长器内假体和用于远端延伸的髂骨延长器内假体。每个组件的移植物材料均为膨体聚四氟乙烯 (ePTFE) 和氟化乙烯丙烯 (FEP)，由沿其外表面的镍钛诺 (镍钛合金) 丝支撑。镍钛合金锚固件和 ePTFE/FEP 密封套位于主干前端（近端）（图 1A、1B 和 1C），密封套位于主动脉扩展器的前端（近端）（图 4）。所有组件均带有金色不透射线标记，便于观察（图 1、2、4 和 6A）。ePTFE/FEP 套管用于将内置假体限制在输送导管上（图 3A、3B、3C、3D 和 5A）。GORE® EXCLUDER® 可适形 AAA 内置假体的所有组件均采用低渗透性设计，这是唯一可用的设计。GORE® EXCLUDER® 可适形 AAA 内置假体的每个组件如下所述。
Ti/SiC 金属基纳米复合涂层在超高速撞击下的材料模型表征
钛合金具有高强度重量比、高耐腐蚀性和高熔点等优异性能，已广泛应用于航空航天工业。然而，据推测，通过对钛合金进行涂层处理，可以进一步提高其性能，使其更耐超高速撞击。早期的实验研究表明，用 Ti/SiC 金属基纳米复合材料 (MMNC) 涂覆 Ti-6Al-4V 基材可提高复合材料的抗超高速撞击性能。涂层中 SiC 的体积分数为 7%。这些实验是使用光滑粒子流体动力学 (SPH) 建模方法模拟的。Ti-6Al-4V 基材和 Lexan 弹丸使用了 Johnson-Cook 材料模型。由于缺乏对 MMNC 的详细机械特性，因此使用了双线性弹塑性材料模型来模拟涂层。在本研究中，进行了单参数敏感性分析，以通过与实验弹坑体积的比较来了解 SPH 模型的敏感性。双线性弹塑性材料模型的参数包括弹性模量、泊松比、屈服强度、切线模量和失效应变。对于体积分数为 35% SiC 的 Ti/SiC 金属基纳米复合材料 (MMNC)，这些参数的变化范围为各自基准值的 ±5% 和 ±10%，并且可以获得不同应变率下的应力-应变曲线。这些值适用于整个测试速度范围。利用敏感性分析中的参数，结果表明，当没有实验数据时，可以提高 MMNC 的 SPH 建模精度。结果还表明，双线性弹塑性材料模型可用于高应变率下的 MMNC 涂层。