[1] R. Lewis,U。Olofsson。轮轨界面手册,第一版。;伍德海德出版有限公司:英国剑桥,2009年。[2] O. Hajizad,A。Kumar,Z。Li,R.H。Petrov,J。Sietsma,R。Dollevoet。微观结构对铁路应用中Bainitic钢的机械性能的影响。金属,2019,9,778。[3] i.v.gorynin。结构材料是北极基础设施可靠性和环境安全的重要组成部分。北极:生态与经济学2015。卷。3,第19号,pp。82-87。(在俄语)[4] E.I.Khlusova,O.V。 sych。 为北极创造冷抗性结构材料。 历史,经验,现代状态。 创新2018。 卷。 11,第241页,pp。 85-92。 (在俄语)[5] V.R. Kuz'min,A.M。 Ishkov。 预测结构的冷阻力和设备的可操作性。 m。:Mashinostroenie,1996。 (在俄语)[6] I.S. Filatov,A.M。 ISHKOV,I.N。 Cherskii。 改善寒冷气候条件的材料和设备的质量和可靠性的问题。 Yakutsk:科学和技术信息中心,1987年。 (在俄语)[7] A.K. Andreev,B.S。 ermakov。 低温设备的材料。 s-petersburg:大学ITMO,2016年。 (在俄语)[8] Yu.P. Solntsev,B.S。 Ermakov,O.I。 睡觉。 ermakov。Khlusova,O.V。sych。为北极创造冷抗性结构材料。历史,经验,现代状态。创新2018。卷。11,第241页,pp。85-92。 (在俄语)[5] V.R. Kuz'min,A.M。 Ishkov。 预测结构的冷阻力和设备的可操作性。 m。:Mashinostroenie,1996。 (在俄语)[6] I.S. Filatov,A.M。 ISHKOV,I.N。 Cherskii。 改善寒冷气候条件的材料和设备的质量和可靠性的问题。 Yakutsk:科学和技术信息中心,1987年。 (在俄语)[7] A.K. Andreev,B.S。 ermakov。 低温设备的材料。 s-petersburg:大学ITMO,2016年。 (在俄语)[8] Yu.P. Solntsev,B.S。 Ermakov,O.I。 睡觉。 ermakov。85-92。(在俄语)[5] V.R.Kuz'min,A.M。 Ishkov。 预测结构的冷阻力和设备的可操作性。 m。:Mashinostroenie,1996。 (在俄语)[6] I.S. Filatov,A.M。 ISHKOV,I.N。 Cherskii。 改善寒冷气候条件的材料和设备的质量和可靠性的问题。 Yakutsk:科学和技术信息中心,1987年。 (在俄语)[7] A.K. Andreev,B.S。 ermakov。 低温设备的材料。 s-petersburg:大学ITMO,2016年。 (在俄语)[8] Yu.P. Solntsev,B.S。 Ermakov,O.I。 睡觉。 ermakov。Kuz'min,A.M。 Ishkov。预测结构的冷阻力和设备的可操作性。m。:Mashinostroenie,1996。(在俄语)[6] I.S.Filatov,A.M。 ISHKOV,I.N。 Cherskii。 改善寒冷气候条件的材料和设备的质量和可靠性的问题。 Yakutsk:科学和技术信息中心,1987年。 (在俄语)[7] A.K. Andreev,B.S。 ermakov。 低温设备的材料。 s-petersburg:大学ITMO,2016年。 (在俄语)[8] Yu.P. Solntsev,B.S。 Ermakov,O.I。 睡觉。 ermakov。Filatov,A.M。 ISHKOV,I.N。Cherskii。 改善寒冷气候条件的材料和设备的质量和可靠性的问题。 Yakutsk:科学和技术信息中心,1987年。 (在俄语)[7] A.K. Andreev,B.S。 ermakov。 低温设备的材料。 s-petersburg:大学ITMO,2016年。 (在俄语)[8] Yu.P. Solntsev,B.S。 Ermakov,O.I。 睡觉。 ermakov。Cherskii。改善寒冷气候条件的材料和设备的质量和可靠性的问题。Yakutsk:科学和技术信息中心,1987年。(在俄语)[7] A.K.Andreev,B.S。 ermakov。 低温设备的材料。 s-petersburg:大学ITMO,2016年。 (在俄语)[8] Yu.P. Solntsev,B.S。 Ermakov,O.I。 睡觉。 ermakov。Andreev,B.S。ermakov。低温设备的材料。s-petersburg:大学ITMO,2016年。(在俄语)[8] Yu.P.Solntsev,B.S。 Ermakov,O.I。 睡觉。 ermakov。Solntsev,B.S。Ermakov,O.I。 睡觉。 ermakov。Ermakov,O.I。睡觉。ermakov。低温和低温温度的材料。S-Petersburg:Khimizdat,2008。(在俄语)[9] B.S.资源和维修低温和食品设备的钢结构。S-Petersburg:Spbgunipt,2011年。(在Russ。)[10] A.I.Rudskoi,S.G。Parshin。高强度冷和低温钢的冶金和可焊性的高级趋势。金属2021,11,1891。[11] J.-K。 Ren,Q.-Y.Chen,J。Chen,Z.-Y. 刘。 钒添加在热滚动的高MN奥氏体钢中的拉伸和低温 - 温度的夏比冲击特性中的作用。 材料科学与工程A 2021,811,141063 [12] 12 B. Kim,S.G。Lee,D.W。 Kim,Y.H。 Jo,J。Bae,S.S。Sohn,S。Lee。 添加Ni和Cu对奥氏体22mn-0.45c – 1al钢的低温 - 温度拉伸和夏比冲击特性的影响。 合金和化合物杂志2020,815,152407。 [13] C. Li,K。Li,J。Dong,J。Wang,Z。Shao。 FE-20/27MN-4AL-0.3C低磁性钢的机械行为和微观结构在房间和低温温度下。 材料科学与工程A 2021,809,140998。 [14] P.P. Poletskov,A.S。 Kuznetsova,D.YU。 Alekseev,对热卷高强度冷耐钢板产物的生产中世界一流发展的分析,其屈服强度为≥600n/mm2。 Nosov Magnitogorsk州立技术大学2020年的Vestnik。 卷。 18,第4页,pp。 32-38。 (在俄语)[15] L.M. [16] A.B.Chen,J。Chen,Z.-Y.刘。钒添加在热滚动的高MN奥氏体钢中的拉伸和低温 - 温度的夏比冲击特性中的作用。材料科学与工程A 2021,811,141063 [12] 12 B. Kim,S.G。Lee,D.W。 Kim,Y.H。Jo,J。Bae,S.S。Sohn,S。Lee。 添加Ni和Cu对奥氏体22mn-0.45c – 1al钢的低温 - 温度拉伸和夏比冲击特性的影响。 合金和化合物杂志2020,815,152407。 [13] C. Li,K。Li,J。Dong,J。Wang,Z。Shao。 FE-20/27MN-4AL-0.3C低磁性钢的机械行为和微观结构在房间和低温温度下。 材料科学与工程A 2021,809,140998。 [14] P.P. Poletskov,A.S。 Kuznetsova,D.YU。 Alekseev,对热卷高强度冷耐钢板产物的生产中世界一流发展的分析,其屈服强度为≥600n/mm2。 Nosov Magnitogorsk州立技术大学2020年的Vestnik。 卷。 18,第4页,pp。 32-38。 (在俄语)[15] L.M. [16] A.B.Jo,J。Bae,S.S。Sohn,S。Lee。添加Ni和Cu对奥氏体22mn-0.45c – 1al钢的低温 - 温度拉伸和夏比冲击特性的影响。合金和化合物杂志2020,815,152407。[13] C. Li,K。Li,J。Dong,J。Wang,Z。Shao。FE-20/27MN-4AL-0.3C低磁性钢的机械行为和微观结构在房间和低温温度下。材料科学与工程A 2021,809,140998。[14] P.P.Poletskov,A.S。 Kuznetsova,D.YU。 Alekseev,对热卷高强度冷耐钢板产物的生产中世界一流发展的分析,其屈服强度为≥600n/mm2。 Nosov Magnitogorsk州立技术大学2020年的Vestnik。 卷。 18,第4页,pp。 32-38。 (在俄语)[15] L.M. [16] A.B.Poletskov,A.S。 Kuznetsova,D.YU。Alekseev,对热卷高强度冷耐钢板产物的生产中世界一流发展的分析,其屈服强度为≥600n/mm2。Nosov Magnitogorsk州立技术大学2020年的Vestnik。卷。18,第4页,pp。32-38。(在俄语)[15] L.M.[16] A.B.Roncery,S。Weber,W。Theisen。 焊接塑料钢的焊接。 Scripta Metitialia 2012,66,997–1001。 Pereira,R.O。 桑托斯,学士学位 Carvalho,M.C。 Butuc,G。Vincze,L.P。Moreira。 评估第三代高强度钢的激光焊接性。 金属2019,9,1051。 [17] J. Verma,R.V。 太极拳。 焊接过程和条件对双工不锈钢焊接的微结构,机械性能和耐腐蚀性的影响 - 综述。 制造过程杂志2017,25,134–152。 [18] C.K.H. Martin-root。 复杂相和双相高强度钢的激光焊接 - 焊接对微结构和可高效性的影响。 Ph.D.论文,滑铁卢大学,加拿大安大略省滑铁卢,2020年。 [19] M. Rozanski,M。Morawiec,A。Grajcar,S。Stano。 修饰的复合相钢的双点激光焊接。 金属材料档案2016,第1卷。 61,pp。 1999–2008。 [20] V.I. Gorynin,M.I。 Olenin。 改善钢和焊接接头的冷耐药性的方法; Crism Prometey:俄罗斯圣彼得堡,2017年。 (在俄语)[21] C. Wang,X。Lin,L。Wang,S。Zhang,W。Huang。 通过选择性激光熔化制造的316L不锈钢的低温机械性能。 材料科学与工程A 2021,815,141317。 [22] M. Morawiec,A。Grajcar。 应用工程信2017,第1卷。 2,pp。Roncery,S。Weber,W。Theisen。焊接塑料钢的焊接。Scripta Metitialia 2012,66,997–1001。Pereira,R.O。 桑托斯,学士学位 Carvalho,M.C。 Butuc,G。Vincze,L.P。Moreira。 评估第三代高强度钢的激光焊接性。 金属2019,9,1051。 [17] J. Verma,R.V。 太极拳。 焊接过程和条件对双工不锈钢焊接的微结构,机械性能和耐腐蚀性的影响 - 综述。 制造过程杂志2017,25,134–152。 [18] C.K.H. Martin-root。 复杂相和双相高强度钢的激光焊接 - 焊接对微结构和可高效性的影响。 Ph.D.论文,滑铁卢大学,加拿大安大略省滑铁卢,2020年。 [19] M. Rozanski,M。Morawiec,A。Grajcar,S。Stano。 修饰的复合相钢的双点激光焊接。 金属材料档案2016,第1卷。 61,pp。 1999–2008。 [20] V.I. Gorynin,M.I。 Olenin。 改善钢和焊接接头的冷耐药性的方法; Crism Prometey:俄罗斯圣彼得堡,2017年。 (在俄语)[21] C. Wang,X。Lin,L。Wang,S。Zhang,W。Huang。 通过选择性激光熔化制造的316L不锈钢的低温机械性能。 材料科学与工程A 2021,815,141317。 [22] M. Morawiec,A。Grajcar。 应用工程信2017,第1卷。 2,pp。Pereira,R.O。桑托斯,学士学位Carvalho,M.C。 Butuc,G。Vincze,L.P。Moreira。 评估第三代高强度钢的激光焊接性。 金属2019,9,1051。 [17] J. Verma,R.V。 太极拳。 焊接过程和条件对双工不锈钢焊接的微结构,机械性能和耐腐蚀性的影响 - 综述。 制造过程杂志2017,25,134–152。 [18] C.K.H. Martin-root。 复杂相和双相高强度钢的激光焊接 - 焊接对微结构和可高效性的影响。 Ph.D.论文,滑铁卢大学,加拿大安大略省滑铁卢,2020年。 [19] M. Rozanski,M。Morawiec,A。Grajcar,S。Stano。 修饰的复合相钢的双点激光焊接。 金属材料档案2016,第1卷。 61,pp。 1999–2008。 [20] V.I. Gorynin,M.I。 Olenin。 改善钢和焊接接头的冷耐药性的方法; Crism Prometey:俄罗斯圣彼得堡,2017年。 (在俄语)[21] C. Wang,X。Lin,L。Wang,S。Zhang,W。Huang。 通过选择性激光熔化制造的316L不锈钢的低温机械性能。 材料科学与工程A 2021,815,141317。 [22] M. Morawiec,A。Grajcar。 应用工程信2017,第1卷。 2,pp。Carvalho,M.C。Butuc,G。Vincze,L.P。Moreira。 评估第三代高强度钢的激光焊接性。 金属2019,9,1051。 [17] J. Verma,R.V。 太极拳。 焊接过程和条件对双工不锈钢焊接的微结构,机械性能和耐腐蚀性的影响 - 综述。 制造过程杂志2017,25,134–152。 [18] C.K.H. Martin-root。 复杂相和双相高强度钢的激光焊接 - 焊接对微结构和可高效性的影响。 Ph.D.论文,滑铁卢大学,加拿大安大略省滑铁卢,2020年。 [19] M. Rozanski,M。Morawiec,A。Grajcar,S。Stano。 修饰的复合相钢的双点激光焊接。 金属材料档案2016,第1卷。 61,pp。 1999–2008。 [20] V.I. Gorynin,M.I。 Olenin。 改善钢和焊接接头的冷耐药性的方法; Crism Prometey:俄罗斯圣彼得堡,2017年。 (在俄语)[21] C. Wang,X。Lin,L。Wang,S。Zhang,W。Huang。 通过选择性激光熔化制造的316L不锈钢的低温机械性能。 材料科学与工程A 2021,815,141317。 [22] M. Morawiec,A。Grajcar。 应用工程信2017,第1卷。 2,pp。Butuc,G。Vincze,L.P。Moreira。评估第三代高强度钢的激光焊接性。金属2019,9,1051。[17] J. Verma,R.V。太极拳。焊接过程和条件对双工不锈钢焊接的微结构,机械性能和耐腐蚀性的影响 - 综述。制造过程杂志2017,25,134–152。[18] C.K.H.Martin-root。 复杂相和双相高强度钢的激光焊接 - 焊接对微结构和可高效性的影响。 Ph.D.论文,滑铁卢大学,加拿大安大略省滑铁卢,2020年。 [19] M. Rozanski,M。Morawiec,A。Grajcar,S。Stano。 修饰的复合相钢的双点激光焊接。 金属材料档案2016,第1卷。 61,pp。 1999–2008。 [20] V.I. Gorynin,M.I。 Olenin。 改善钢和焊接接头的冷耐药性的方法; Crism Prometey:俄罗斯圣彼得堡,2017年。 (在俄语)[21] C. Wang,X。Lin,L。Wang,S。Zhang,W。Huang。 通过选择性激光熔化制造的316L不锈钢的低温机械性能。 材料科学与工程A 2021,815,141317。 [22] M. Morawiec,A。Grajcar。 应用工程信2017,第1卷。 2,pp。Martin-root。复杂相和双相高强度钢的激光焊接 - 焊接对微结构和可高效性的影响。Ph.D.论文,滑铁卢大学,加拿大安大略省滑铁卢,2020年。 [19] M. Rozanski,M。Morawiec,A。Grajcar,S。Stano。 修饰的复合相钢的双点激光焊接。 金属材料档案2016,第1卷。 61,pp。 1999–2008。 [20] V.I. Gorynin,M.I。 Olenin。 改善钢和焊接接头的冷耐药性的方法; Crism Prometey:俄罗斯圣彼得堡,2017年。 (在俄语)[21] C. Wang,X。Lin,L。Wang,S。Zhang,W。Huang。 通过选择性激光熔化制造的316L不锈钢的低温机械性能。 材料科学与工程A 2021,815,141317。 [22] M. Morawiec,A。Grajcar。 应用工程信2017,第1卷。 2,pp。Ph.D.论文,滑铁卢大学,加拿大安大略省滑铁卢,2020年。[19] M. Rozanski,M。Morawiec,A。Grajcar,S。Stano。修饰的复合相钢的双点激光焊接。金属材料档案2016,第1卷。61,pp。1999–2008。[20] V.I.Gorynin,M.I。 Olenin。 改善钢和焊接接头的冷耐药性的方法; Crism Prometey:俄罗斯圣彼得堡,2017年。 (在俄语)[21] C. Wang,X。Lin,L。Wang,S。Zhang,W。Huang。 通过选择性激光熔化制造的316L不锈钢的低温机械性能。 材料科学与工程A 2021,815,141317。 [22] M. Morawiec,A。Grajcar。 应用工程信2017,第1卷。 2,pp。Gorynin,M.I。Olenin。 改善钢和焊接接头的冷耐药性的方法; Crism Prometey:俄罗斯圣彼得堡,2017年。 (在俄语)[21] C. Wang,X。Lin,L。Wang,S。Zhang,W。Huang。 通过选择性激光熔化制造的316L不锈钢的低温机械性能。 材料科学与工程A 2021,815,141317。 [22] M. Morawiec,A。Grajcar。 应用工程信2017,第1卷。 2,pp。Olenin。改善钢和焊接接头的冷耐药性的方法; Crism Prometey:俄罗斯圣彼得堡,2017年。(在俄语)[21] C. Wang,X。Lin,L。Wang,S。Zhang,W。Huang。通过选择性激光熔化制造的316L不锈钢的低温机械性能。材料科学与工程A 2021,815,141317。[22] M. Morawiec,A。Grajcar。应用工程信2017,第1卷。2,pp。多相钢对汽车行业的焊接性的冶金方面。38–42。[23] J. Chen,Z.-Y.刘。低碳5MN – 5NI钢的强度和低温冲击韧性的结合。合金和化合物杂志2020,837,155484。[24] H. Wang,L。Meng,Q。Luo,C。Sun,G。Li,X。Wan。通过焊接热循环的高MN奥氏体钢的高温韧性:晶界演化的作用。材料科学与工程A 2020,第1卷。788,139573。[25] J.C. Lippold,D.J。Kotecki。 焊接冶金和不锈钢的焊接性,第一版。 ;威利:美国新泽西州霍博肯,2005年[26] A. Kalhor,M。Soleimani,H。Mirzadeh,V。Uthaisangsuk。 对双相钢的机械和腐蚀特性的最新进展综述。 民用机械工程档案2020,第1卷。 20,85。 [27] T. Nanda,V。Singh,V。Singh,A。Chakraborty,S。Sharma。 高级高强度钢的第三代:处理路线和属性。 机械工程机构的会议记录,第L部分:材料杂志:设计与应用2016,第1卷。 233,pp。 209–238。 [28] H.L. Groth,J。Pilhagen,R。Vishnu,J.Y。 琼森。 在低温下使用双链不锈钢。 提出韧性温度厚度数据的新方法。 在2017年9月18日至19日,英国伦敦的第五届国际不锈钢国际专家研讨会论文集; pp。 1–8。Kotecki。焊接冶金和不锈钢的焊接性,第一版。;威利:美国新泽西州霍博肯,2005年[26] A. Kalhor,M。Soleimani,H。Mirzadeh,V。Uthaisangsuk。对双相钢的机械和腐蚀特性的最新进展综述。民用机械工程档案2020,第1卷。20,85。[27] T. Nanda,V。Singh,V。Singh,A。Chakraborty,S。Sharma。高级高强度钢的第三代:处理路线和属性。机械工程机构的会议记录,第L部分:材料杂志:设计与应用2016,第1卷。233,pp。209–238。[28] H.L.Groth,J。Pilhagen,R。Vishnu,J.Y。 琼森。 在低温下使用双链不锈钢。 提出韧性温度厚度数据的新方法。 在2017年9月18日至19日,英国伦敦的第五届国际不锈钢国际专家研讨会论文集; pp。 1–8。Groth,J。Pilhagen,R。Vishnu,J.Y。琼森。在低温下使用双链不锈钢。提出韧性温度厚度数据的新方法。在2017年9月18日至19日,英国伦敦的第五届国际不锈钢国际专家研讨会论文集; pp。1–8。[29] N. Fonstein。高级高强度板钢;施普林格:柏林/海德堡,德国,2015年; pp。193–195。[30] M.Y.demeri。高级高强度钢。科学,技术和应用; ASM国际:俄亥俄州材料公园,
高强度间隔训练(HIIT)优于男性和女性健康个体的其他训练策略。了解心脏自身调节的性别特定差异可能有助于HIIT的最佳培训策略。本研究旨在确定年轻人HIIT后心率变异性(HRV)和血管功能的性别差异。二十四名身体活跃的年轻男性和女性成年人(M:12,F:12,年龄:19.5年,BMI:22.1 kg∙M-2)自愿参加该研究。参与者进行了10次HIIT,其中包括20 s的高强度循环,最高为115-130%,然后恢复100 s。在五个不同的时间点测量了包括HRV和血管功能在内的心脏自动调节。在HIIT 15分钟后,男性中的R-R间隔,RMSSD和SDNN的回收速度比女性更快。在自主神经系统中,LN LF和LN HF活动以及女性的交感神经平衡(LN LF/HF)的性别差异更大,而HIIT后立即且15分钟。然而,男性和女性参与者之间没有观察到血压和臂轴脉冲波速度的显着差异。总体而言,女性在女性中的激活比HIIT后的男性更受激活,但是性别之间的血管功能中的急性反应并没有差异。在未来的研究中,可能需要进行重复HIIT后心脏自动调节的性别适应。
结构钢在重工业中起着基本作用,是众多负载产品和设备的关键材料。它的广泛使用归因于其稳健性,耐磨性,易于使用的施工和成本效益。随着行业越来越关注可持续发展,越来越重视有效的物质使用和组件性能的增强。通过整合高性能材料和适当的设计方法来实现结构的优化对于推进产品开发至关重要。这种设计策略应着重于在维持经济生存能力的同时最大化结构能力。尽管这些优化结构的生产成本可能更高,但这通常是由于其运营成本降低和降低的环境影响所弥补的。实施高强度结构钢,以实现轻质重量和高性能结构,因此必须设计一种可以承受高应力的设计。这些材料具有提高的静态强度,并且由于其优势的微观结构而表现出增强的疲劳性耐药性。然而,这些材料在结构应用中的全部潜力受到设计决策和制造技术的显着影响。常见的产生甲基量(例如焊接和切割)通常会阻碍高性能材料中的作用强度的改善。它将焊缝的质量和切割边缘的质量确定为关键限制因素。因此,为了充分利用高强度材料的好处,至关重要的是增强和理解焊接质量的影响,降低边缘质量,缺陷耐受性和潜在的焊接后处理,从而确保这些因素与材料的增强强度特征相吻合。目前的工作研究了可以增强承载结构的可靠性的方面,从而促进了高应力设计的使用和高强度钢的整合。重新搜索彻底检查其影响并提出了新的推荐。还进一步研究了缺陷公差,以了解缺陷如何影响这些高强度材料。发现重要的见解,以开发改进的焊缝和切割边缘的质量建议,这在有效地利用高强度钢的有效性上是基本的。
脑萎缩和白质超强度(WMH)与诸如中风或多发性硬化症之类的疾病密切相关。自动分割和定量是可取的,但是现有的方法需要具有良好信噪比(SNR)的高分辨率MRI。这排除了对临床和低场便携式MRI(PMRI)扫描的应用,从而阻碍了萎缩和WMH进展的大规模跟踪,尤其是在PMRI具有巨大潜力的欠佳地区。在这里,我们提出了一种方法,该方法将白质高强度和36个大脑区域从任何分辨率和对比度(包括PMRI)的扫描中分离出来,而无需重新训练。我们在六个公共数据集以及具有配对的高场扫描(3T和64MT)的私人数据集上显示了结果,在此估计的WMH(ρ= .85)和海马体积(ρ= .89)之间,我们达到了较强的相关性。我们的方法是作为Freesurfer的一部分公开使用的,网址为:http://surfer.nmr.mgh.harvard.edu/fswiki/wmh-synthseg。
研究提供了有关在矿物富流体界面在一系列条件下的镁铁矿沉淀机理和动力学的新见解,18
图 1 化学异质性诱导裂纹停止作为防止氢脆的措施的概念,以及具有奥氏体内部异质 Mn 分布的高强度钢的微观结构。a,概念示意图。b,电子背散射衍射 (EBSD) 相加图像质量 (IQ) 图,显示奥氏体-铁素体双相微观结构。c,基于扫描电子显微镜 (SEM) 的能量色散 X 射线光谱 (EDX) 图,揭示了微观结构中的整体 Mn 分布模式。化学缓冲区是奥氏体相内 Mn 高度富集 (14~16 at.% Mn) 的区域(其中一些以椭圆框标记)。d,高角度环形暗场扫描透射电子显微镜 (HAADF-STEM) 观察和 EDX 分析,显示在一个奥氏体晶簇甚至一个奥氏体晶粒内存在多个富 Mn 区。分别从标记的圆形和矩形框拍摄的选区电子衍射 (SAED) 和高分辨率 TEM (HR-TEM) 图像放在 STEM 图像的右侧。EDX 线轮廓是从 EDX 图中箭头标记的区域拍摄的。
抽象目标高强度间隔训练(HIT)改善了从头心脏移植(HTX)受体中的峰值消耗量(VO2PEAK)。尚不清楚HTX后早期的改进是仅取决于周围适应,还是由于中央和周围适应性的链接链。这项研究的目的是确定命中是否会导致心血管系统中的结构和功能适应。方法八十一个从头htx接收者被随机分配参加9个月的监督命中率或基于标准护理运动的康复。心脏功能在基线时和HTX后12个月的微循环抗性(IMR)指数进行评估。通过全球纵向菌株评估的心脏功能在热门组中比标准护理组明显好得多(分别为16.3±1.2%和15.6±2.2%,治疗效果= –1.1%(95%CI –2.0.0.2%),–0.2%至–0.2%),p = 0.02),p = 0.02),因为终端是128.5±v.5±v。 ML分别为4.9 mL(95%CI 0.5至9.2 mL),P = 0.03)。 IMR的趋势不显着,表明微循环功能的提高(分别为13.8±8.0 vs 16.8±12.0,治疗效果= –4.3(95%CI –9.1至0.6),p = 0.08)。 结论在HTX之后提早开始时,HIT会导致结构和功能性心血管适应。 试用注册号NCT01796379。通过全球纵向菌株评估的心脏功能在热门组中比标准护理组明显好得多(分别为16.3±1.2%和15.6±2.2%,治疗效果= –1.1%(95%CI –2.0.0.2%),–0.2%至–0.2%),p = 0.02),p = 0.02),因为终端是128.5±v.5±v。 ML分别为4.9 mL(95%CI 0.5至9.2 mL),P = 0.03)。IMR的趋势不显着,表明微循环功能的提高(分别为13.8±8.0 vs 16.8±12.0,治疗效果= –4.3(95%CI –9.1至0.6),p = 0.08)。结论在HTX之后提早开始时,HIT会导致结构和功能性心血管适应。试用注册号NCT01796379。
高强度锻炼训练是提高运动员表现出色的身体健康状况的有效策略之一。同时,观察运动免疫学的历史揭示了窗户理论的概念,这引起了人们的关注。根据运动免疫学史,高强度运动训练可以抑制免疫系统,导致呼吸道感染。最近已经显示,高强度运动训练对抑制免疫系统没有影响。在这篇综述中,向读者提出了有关免疫系统和高强度运动训练的新观点。此外,还提供了高强度运动训练和免疫系统和最近的审查研究的新介绍,并提供了一些建议。
摘要:本研究旨在实现超细晶粒 (UFG) Al 2024 合金在低于传统商用铝合金 (400-500 ◦ C) 温度下的超塑性。室温下通过高压扭转在合金中产生的 UFG 结构平均晶粒尺寸为 100 nm,具有非常高的强度 - 显微硬度 (HV 0.1) 为 286 ± 4,偏移屈服强度 (σ 0.2) 为 828 ± 9 MPa,极限拉伸强度 (σUTS) 为 871 ± 6 MPa,断裂伸长率 (δ) 为 7 ± 0.2%。在温度为 190 至 270 ◦ C、应变速率为 10 − 2 至 5 × 10 − 5 s − 1 的情况下进行了复杂的拉伸试验,并确定了流变应力、总伸长率和应变速率敏感系数的值。结果表明,UFG 合金在 240 和 270 ◦ C 的试验温度下表现出超塑性行为。首次在 270 ◦ C(0.56 T m )的异常低温和 10 − 3 s − 1 的应变速率下实现了 400% 的伸长率。超塑性变形后的 UFG 2024 合金具有比标准强化热处理 T6 后的强度(150–160 HV)更高的强度。
图 3 与心理工作量相关的大脑激活和停用。(a)统计参数图说明了 TNT 中心理工作量的主要影响。彩色条表示激活高度的 t 值(+ 10 至 � 10)。展示了在 2-back 与 0-back 期间激活增加(红色)和减少(蓝色)的皮质区域。为了便于说明,地图的阈值为 p < .001 FWE 校正。激活叠加在受试者的解剖 T1 扫描上,并标准化为标准 MNI 空间。ACC,前扣带皮层;PCC,后扣带皮层;DLPFC,背外侧前额叶皮层;DMPFC,背内侧前额叶皮层;PC,顶叶皮层(顶上回和顶下小叶);SMA,辅助运动区; VMPFC,腹内侧前额皮质。(b)条形图显示相对于静止条件,0-back 和 2-back 条件下峰值体素处 BOLD 信号增加/减少的百分比。标明了 MNI 坐标。该百分比是针对每个任务难度级别的所有区块(即安全和威胁)计算的。误差线为 SEM。浅灰色 = 0-back,中灰色 = 2-back
