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World File Search System内半径
通过控制表面化学计量法来调整INP胶体量子点中的辐射寿命。
表1：在所有调查的CQD中，计算的CBM和VBM电荷密度（％）作为在球体内部的正方形的积分（与NC的同心）中的正方形的积分，半径为50％至90％的NC Radius R范围为NC Radius R R（无论是Cation-还是Anion-rich-Rich）。为例，在半径为14°A的INP NC中（富含磅的表面）42％的CBM，并且只有7.9％的VBM位于半径为8.4°A的球体中（即60％R）。因此，我们得出的结论是，该点中的大多数VBM电荷密度都包含在其外部，即在内半径= 8.4°A和外半径= r的球形壳中。
阻力矩、升空速度和...的测量
ij ij i j X Y K C = , , , , { } 轴承刚度[N/m]和等效粘性阻尼系数[Ns/m] L 轴承轴向长度[m] M , M est 测量和估计的MMFB质量[kg] M m 金属网环质量[kg] P 功率损耗[W] R 旋转轴的半径[m] R i 金属网环内半径[m] R o 金属网环外半径[m] T tf 顶部箔厚度[m] U d , U v , U f 位移[mm]、电压[V]和力[lb]的不确定性 W 轴承上的总静载荷[N] W S 施加的静载荷[N] W D 轴承组件的自重[N] ρ MM 线密度=金属网质量/（金属网体积×金属密度） υ 泊松比
阻力扭矩、升空速度和……的测量
ij ij ij XYKC = , , , , { } 轴承刚度[N/m]和等效粘性阻尼系数[Ns/m] L 轴承轴向长度[m] M , M est 测量和估计的MMFB质量[kg] M m 金属网环质量[kg] P 功率损耗[W] R 旋转轴的半径[m] R i 金属网环内半径[m] R o 金属网环外半径[m] T tf 顶部箔厚度[m] U d , U v , U f 位移[mm]、电压[V]和力[lb]的不确定性 W 轴承上的总静载荷[N] WS 施加的静载荷[N] WD 轴承组件的自重[N] ρ MM 线密度=金属网质量/（金属网体积×金属密度） υ 泊松比 ω 激励频率[Hz]
当前不可再生能源的分析 & ...
摘要 风、阳光和水是可再生能源的例子。然而，它们的可靠性值得怀疑。在世界因气候变化对地球的影响（沙尘暴、森林火灾等）而发生变化的时代，人类希望依靠某种东西来保证他们的安全和温暖；我们希望依靠能源。不幸的是，很少有电源能够满足这种迫切需求或维持体内平衡而不会对周围环境产生负面影响。这种对更环保的能源的需求/呼吁正是 AeroGrav 的用武之地。AeroGrav 是一种线性重力存储装置，可以在可再生系统中存储能量，直到需要时为止。AeroGrav 让我们能够在不产生不利环境影响的情况下使用这些能源。总的来说，期望的结果是尽可能提高效率，从而利用最多的储存能量。我计划借助简单的科学来解决替代能源问题来实施这个项目。AeroGrav 需要电能，然后通过提升磁铁将其转化为重力势能。当磁铁被释放时，它会通过线圈下落产生电能。在这个实验中，我将通过调整终端速度、磁偶极矩、线圈电导率、导线内半径和极点厚度等受控变量来优化能量输出。观察它们的值让我能够看到它们如何影响电力输送。该系统将为家庭、办公室和建筑物提供能源。
管壳式潜热储热换热器的快速简化模型及其在非线性规划成本优化设计中的应用
1-D PCM 棒的横截面积，[m 2 ] 比热，[J kgK ⁄ ] 运行成本，[$ yr ⁄ ] 电价，[$ kWhr ⁄ ] 管材成本，[$ kg ⁄ ] PCM 材料成本，[$ kg ⁄ ] 管内传热系数，[W m 2 K ⁄ ] 总时间步数 电导率，[W mK ⁄ ] 管总长度，[m ] 平准化能源成本，[$ MWh ⁄ ] PCM 潜能，[kJ kg ⁄ ] 径向网格数 管长网格数 努塞尔特数 普朗特数 传热速率，[W] 传热速率，[W] HTF 总质量流速，[kg s ⁄ ] 环内半径，[m] 环状几何中的移动凝固前沿，[m]环形圆柱体 PCM 的热阻，[ m ] 圆柱体 PCM 内的热阻，[ KW ⁄ ] 导热流体内的热阻，[ KW ⁄ ] 雷诺数 温度，[ ℃ ] 边界冷却温度，[ ℃ ] 相变材料熔化温度，[ ℃ ] 管与圆柱体 PCM 之间的界面温度，[ ℃ ] 管内导热流体的速度，[ ms ⁄ ] 管壁厚度，[ mm ] 壳体厚度，[ mm ] 一维 PCM 棒的长度，[ m ] 每天运行小时数，[ hr ] 凝固时间，[ hr ] 移动凝固前沿，[ m ] 设备总寿命，[ yr ] 环形圆柱体 PCM 的轴长，[ m ] 两个坐标系之间的凝固前沿比率 密度，[ kg m 3 ⁄ ] 粘度，[ Pa ∙s ] 潜能储存系统的有效性矩形几何结构显热能分数因子 圆柱形几何结构显热能分数因子 差值或增量步长 泵效率
含显热填料的填料床储罐温跃层行为的实验与数值研究
Wꞏm -2 ꞏK -4 ṁ 质量流量 (kg s -1 ) Փ 直径 (m) ∆P 压降 (Pa) θ 出口温度阈值系数 Pe 佩克莱特数，Pe=D p ꞏu sup /α Pr 普朗特数，Pr=C p,f ∙ μ f / λ frp 球体径向坐标 下标 r 罐体径向坐标 amb 环境 Ra 瑞利数，Ra= GrꞏPr Re 颗粒雷诺数，Re= ( ρ f ꞏD p ꞏu sup )/ μ fb 罐内直径的填料床区域 R int 罐体内半径 (m) ch 装料 R mid 罐体中部半径 (m) dis 卸料 R ext 罐体外半径 (m) eff 有效值 t 时间 (s) ext 罐体外表面 T 温度 (K) f 流体 TC 入口最冷工作温度 (K) TH 最高工作温度(K) int 罐内表面 T in 流体入口温度 (K) max 最大 T out 流体出口温度 (K) out 出口 T o 参考温度 (K) p 颗粒 TA A 位置的径向温度 rad 辐射 TB B 位置的径向温度 s 固体 TC C 位置的径向温度 sf 固体到流体相 u 间隙流体速度 (ms -1 )，u = ṁ /( ρ f ꞏεꞏπꞏR 2 int ) w 壁
用于高分辨率减速场分析器的球形微孔网格
由球形栅格组成的减速场分析仪（RFA）可用作二维角分辨光电子能量分析仪（Kanayama等，1989）。然而，传统三栅格RFA的典型分辨力（E / E）为100（Taylor，1969），对于光电子衍射或光电子全息术来说太低了（Matsushita等，2010）。我们之前报道了一种增强E / E的栅格排列（Muro等，2017）。在改进的排列中，第一和第二栅格之间的距离比第二和第三个栅格之间的距离长得多，如图1（a）所示，而在大多数传统RFA中，这些距离是相同的。采用改进布置在 SPring-8 的 BL25SU（Senba 等人，2016 年）上开发的 RFA 显示 E / E 为 1100（Muro 等人，2017 年）。第一、第二和第三个栅格的半径分别为 12、40 和 42 毫米。第二个栅格即减速栅格使用目数为 250 的编织钨网。光电子接受角为 49 度，受图 1（a）所示探测器直径的限制。我们的模拟还预测，当网状减速栅格被部分球壳（如带有径向圆柱孔的圆顶）取代时，E / E 可以进一步增强，如图 1（b）所示。以下我们将这样的栅格称为有孔栅格。试验性制作了一个开孔面积较小的网格，对应接收角为7°，圆柱直径为60 mm，深度即球壳厚度为100 mm，相邻两个孔中心位置之间的距离即孔距为100 mm，球壳内半径为40 mm，与网状减速网格相同。装有该网格的RFA