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World File Search System抗蠕变性
注意：本稿件由 UT-Battelle, LLC 按照与美国能源部 (DOE) 签订的合同 DE-AC05-00OR22725 撰写。美国政府
虽然人们已经充分了解了 Al-Cu 合金在拉伸状态下的沉淀物-位错相互作用，但对蠕变行为的研究却少得多。新型热稳定 Al-Cu 合金具有 θ′ (Al 2 Cu) 作为强化沉淀物，在高达 300°C（约 60% 的熔化温度）及更高的温度下仍保持稳定，此时蠕变对机械行为至关重要。本研究使用原位中子衍射和扫描透射电子显微镜确定了此类 Al-Cu 合金中的沉淀物-位错相互作用。发生了向 θ′ 沉淀物的显著负载转移，这可归因于 θ′ 和 Al 基体界面上的位错环。因此，Orowan 环被确定为沉淀物-位错相互作用的主要活动。由于 Orowan 环和负载转移与显著的应变硬化有关，这些结果解释了这种合金中表现出的出色抗蠕变性，并为设计具有卓越蠕变性能的沉淀强化合金提供了见解。
Torlon® 设计指南 - KMS 轴承
性能特性. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 6 机械特性. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 6 极端温度下的拉伸强度和弯曲强度. . . . . . . . . . . . . 6 超高温度. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 6 根据 ASTM 测试方法 D 638 的拉伸特性. . . . . . . . . 7 超低温. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 9 抗冲击性. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 12 热重分析. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 12 长时间热暴露的影响. . . . . . . . . . . . . . . . . . . 12 UL 相对热指数. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 12 热老化后性能的保持. . . . . . . . . . . . . . . . . 12 比热. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 13 热导率. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 13 线性热膨胀系数 (CLTE) . . . . . . . . . . . . . . 13 抗蠕变性. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 14 可燃性. . . . . . . ................. ... . . . . . . . . . . 16 点火特性 . . . . . . . . . . . . . . 16 UL 94 可燃性标准 . . . . . . . . . . . . . 17 水平燃烧测试 . . . . . . . . . . . . . 17 20 MM 垂直燃烧测试 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 19 对汽车和航空液体的抵抗力. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . ....................................................................................................................................... . . 21 恒定湿度下的平衡吸收 . . . . . 21 尺寸变化 . . . . . . . . . . . . 22 尺寸和属性的恢复 . . . . . . . . 22 机械和电气属性的变化 . . . . . 22 突然高温暴露的限制 . . . . 23 Weather-Ometer® 测试 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 24 耐伽马辐射性 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 24 电气性能 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 25 TORLON 绝缘聚合物 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 25 耐磨应用服务 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 26 TORLON PAI 耐磨等级介绍 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . ...
电子束定向能量沉积制备 Ti60 合金的化学成分、微观结构、拉伸和蠕变行为
摘要：电子束定向能量沉积（EB-DED）是一种很有前途的制备大尺寸、完全致密和近净成形金属部件的制造工艺。然而，对于钛合金的 EB-DED 工艺了解有限。在本研究中，通过 EB-DED 制备了近 α 高温钛合金 Ti60（Ti-5.8Al-4Sn-4Zr-0.7Nb-1.5Ta-0.4Si）。研究了制备的合金的化学成分、微观结构、拉伸性能（室温和 600 ◦ C）和蠕变行为，并将其与传统锻造层状和双峰对应物进行了比较。结果表明，Al 和 Sn 的平均蒸发损失分别为 10.28% 和 5.01%。成品合金的微观结构以粗柱状晶粒、层状 α 和在 α / β 界面处析出的椭圆硅化物为特征。在拉伸性能方面，无论是在室温还是在 600 ◦ C 下，垂直试样的强度都低于水平试样，但延展性却高于水平试样。此外，在 600 ◦ C 和 150 MPa 条件下测量的 EB-DED Ti60 合金在 100 小时的拉伸蠕变应变在原有和沉积后的 STA 条件下小于 0.15%，符合变形 Ti60 合金的标准要求。EB-DED Ti60 合金的抗蠕变性能优于其变形双峰合金。
高能束制备纳米氧化铝-氧化锆基共晶陶瓷的原理、凝固工艺、组织与力学性能
摘要：纳米晶氧化铝-氧化锆基共晶陶瓷是用高能束制备的，由超细、三维缠结的单晶域组成，是一类特殊的共晶氧化物，具有极高的高温力学性能，如强度和韧性以及抗蠕变性。本文旨在全面综述氧化铝-氧化锆基共晶陶瓷的基本原理、先进的凝固工艺、微观结构和力学性能，特别关注纳米晶尺度上的技术现状。首先根据先前报道的模型介绍了耦合共晶生长的一些基本原理，然后简要介绍了凝固技术和从工艺变量控制凝固行为的策略。然后，从不同层次尺度阐明纳米共晶结构的微观结构形成，并详细讨论硬度、弯曲和拉伸强度、断裂韧性和耐磨性等机械性能，以进行比较研究。利用高能束工艺已经生产出具有独特微观结构和成分特征的纳米氧化铝-氧化锆基共晶陶瓷，在许多情况下，与传统共晶陶瓷相比，机械性能有显著改善。
ilicate S-onn 硅酸盐及陶瓷 C 陶瓷主要原料...
莫来石 ( 3Al 2 O 3 ·2SiO 2 ) 在自然界中并不大量存在，必须人工合成。它具有许多适合高温应用的特性。莫来石的热膨胀系数非常小（因此具有良好的抗热震性）并且在高温下具有抗蠕变性。最重要的是，它不易与熔融玻璃或熔融金属渣发生反应，并且在腐蚀性炉内气氛中稳定。因此，它被用作炼铁、炼钢和玻璃工业中的炉衬和其他耐火材料。生产莫来石有两种商业方法：烧结和熔合。烧结莫来石可从蓝晶石（一种在变质岩中发现的天然矿物）、铝土矿和高岭土的混合物中获得。该混合物在高达 1600 0 C 的温度下烧结。烧结质量包含 (85–90%) 莫来石，其余主要为玻璃和方石英。将适量的氧化铝和高岭土在约 1750 0 C 的电弧炉中熔合在一起，可以制成纯度更高的莫来石。熔合产品含有 (>95%) 莫来石，其余部分为氧化铝和玻璃的混合物。
喷墨和激光粉末床熔合制备氧化物弥散强化 304 L 不锈钢
增材制造 (AM) 工艺通过逐层沉积材料来构建机械零件 [1] 。在金属 AM 工艺中，粉末床熔合 (PBF) 的应用最为广泛 [2] 。PBF 方法使用激光或电子束将粉末床顶部的金属粉末层与下面的层熔合在一起。激光 PBF (LPBF) 的一个众所周知的应用是通用电气开发的尖端航空推进发动机内的燃油喷嘴，其中约 20 个零件的传统设计减少为单个 LPBF 构建 [3] 。虽然这些进步意义重大，但目前工业中的 LPBF 构建实践通常仅限于单一合金。相比之下，定向能量沉积工艺已用于制造金属复合材料，可用于生产需要多种材料的高度工程化机械零件 [4] 。 ODS 合金是一种金属基复合材料，其中纳米级氧化物可抑制高温下的晶粒生长，从而提供高温力学性能和高抗蠕变性[5]。ODS 铁素体合金作为耐辐射包层和结构材料的替代品，受到核工业的广泛关注。氧化物的小尺寸和高数密度导致了大量复合界面，这被认为可以消除点缺陷，防止缺陷在失效前聚集[6]。然而，由于颗粒的浮力，ODS 合金的铸造具有挑战性[7]。因此，传统的粉末冶金法用于生产 ODS
同轴性的实验研究和优化...
rajeshkannahiitm2020@gmail.com和adhisakthi02@gmail.com摘要：本文主要涉及加工操作，例如转弯操作，材料拆卸率和表面粗糙度是要考虑优质产品的重要参数。为实验选择的材料是Delrin 500。转动是广泛用于创建圆柱体组件的重要过程之一，并且还用于表面完成产品以使其光滑。如今，塑料材料被广泛用于制造各种组件。要制作具有高维精度的组件，请使用转动操作。转弯的主要关注点是工具成本和过程对可加工性特征的影响。可以看出，输出响应值具有最小的粗糙度平均值和高度的几何质量精度。高度表面饰面是由中速，进料速率和小鼻子半径诱导的。使用中速，进料和较大的鼻半径来最大程度地减少同轴误差。实验发现，第三个标本（RPM -750）（进料-0.08 mm/rev）和（鼻半径0.8）获得了最小几何误差以及最小的表面粗糙度。delrin是一种结晶塑料，可在弥合金属和塑料之间缝隙的特性平衡。Delrin具有较高的拉伸强度，抗蠕变性和韧性。它也表现出低水分吸收关键词：转动操作
Mo微合金化提高AA3004热轧板高温力学性能及工艺路线优化
高强度铝合金，包括 2xxx、6xxx 和 7xxx 合金，在高温下强度较低，这是因为热暴露后沉淀物会粗化[7 和 9]。最近的研究报告称，由于 α-Al(MnFe)Si 弥散体的析出，3xxx 合金在室温和高温下均具有优异的力学性能[10 和 13]。α-Al(MnFe)Si 弥散体与基体部分共格，具有立方晶体结构[10,14]。有趣的是，α-Al(MnFe)Si 弥散体在 300℃ 时具有热稳定性，这提高了高温强度和抗蠕变性[12,13]。曾尝试通过添加合金元素和/或各种热处理来优化α-Al(MnFe)Si弥散体的特性，以期改善3xxx合金的高温力学性能[11、13、15和19]。刘和陈[12]报道，在375℃下加热48小时的一步法热处理促使大量α-Al(MnFe)Si弥散体析出，从而在300℃下实现3004合金的峰值弥散强化。后来，发现与在375℃下加热48小时的一步法热处理相比，在250℃下加热24小时和在375℃下加热48小时的两步法热处理可显著改善弥散体的特性以及300℃下的屈服强度和抗蠕变性[17]。李等人。 [13]研究了添加不同量的Si和Mg对3xxx合金组织和高温性能的影响，发现当Si含量为0.25wt.%、Mg含量为1.0wt.%时，α-Al(MnFe)Si弥散相的高温强化效果最好。刘等[16]研究发现，在Al-Mn-Mg 3004合金中添加0.3wt.%Mo可细化弥散相，并提高其在350℃以下的热稳定性。由于Fe、Si和Mn等合金元素在凝固过程中发生偏析，在沉淀热处理过程中，枝晶间区域总会形成无弥散相区（DFZ），从而降低弥散相的体积分数，降低合金的高温性能[11e13]。因此，在采用弥散强化时，必须尽量减少 DFZ。添加具有负偏析（ko > 1）的元素是减少 DFZ 数量的有效方法。据报道，Mo 可以最大限度地减少不同 Al 合金中 DFZ 的形成 [16，20，21]，从而使弥散体的体积分数较大且分布均匀，最终获得更优的高温性能。尽管之前的研究报告显示弥散体强化可以使 Ale Mne Mg 3xxx 合金的高温性能得到显著改善，但大多数研究都局限于铸锭。事实上，工业工程零件通常需要材料经历大的塑性变形才能满足特殊的形状和性能要求。此外，热轧或挤压也能消除铸造缺陷，如夹渣、孔隙等，进一步改善材料性能[22e25]。张等[26]研究发现，室温预轧显著促进了纳米弥散相的形核，增加了Al-Mn-Si合金中弥散相的数量密度。但室温变形会增加开裂的风险，从而增加制造难度[27]。因此，有必要研究热变形工艺对弥散相组织及其相关力学性能的影响。