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通函编号 314-04-1778c，日期为2022 年 5 月 27 日 回复
通函编号附录 2。314-04-1778c，日期为 2022 年 5 月 27 日，《海船入级与建造规则》，2021 年，ND 号。2-020101-138-E 第十三部分。材料 2 钢和铸铁 1 第 3.5.1.1 - 3.5.1.2 段由以下文字替代：ʺ 3.5.1.1 本要求适用于船舶和 MODU/FOP 结构和机械中使用的以下材料：F 级高强度钢板、钢带、型材和棒材；强度等级为“Arc”的高强度和高强度钢板、钢带、型材和棒材；锻件和铸件在所要求的零下温度下具有确认的耐寒性能。3.5.1.2 根据规定的强度等级和操作条件（包括轧制产品的制造、检验、标识、标记和文件），轧制产品的一般要求在 3.2、3.13、3.14 和 3.17 中给出。锻件和铸件的制造、检验、标识、标记和文件的一般要求分别在 3.7 和 3.8 中规定。锻件和铸件的无损检测要求在《船舶建造技术监督和船舶材料及产品制造规范》第 III 部分“材料制造技术监督”2.5 中规定。强度更高的 F 级钢轧制产品的附加要求在 3.5.2 中给出。3.5.3 给出了带有“Arc”标记的钢材的附加要求。3.5.4 给出了厚度为 15 毫米及以下的轧制产品的附加要求。3.5.5 和 3.5.6 分别给出了在所需零下温度下具有确认的耐寒性能的锻件和铸件的附加要求。ʺ。2 用下列文字代替第 3.5.3.1.1 款：ʺ 3.5.3.1.1 “Arc”是添加到钢种名称中的符号，该钢种根据注册程序进行了附加试验，以确定延展性和抗寒性能（参见 2.2.10 和 3.5.3.3 - 3.5.3.3.5），满足 3.14 要求的 Z 性能相关要求，不低于 35%。应在符号旁边标明最低材料使用/操作温度 Т d（不带减号），在此温度下，钢材可用于任何结构构件，不受限制。名称示例：PCF40Arc30。被认可为“Arc”指数钢材制造商的公司可以提供该指数的轧制产品，并且温度值在-10°C至Т d .ʺ范围内。3 表 3.6.3 。在“试验温度，℃”栏中，数值“720”由“-20”替代。4 第 3.7.1.2 款由下列文字替代： ʺ 3.7.1.2 本章的要求仅适用于钢锻件（或按 3.7.1.1 规定代替钢锻件时为轧制钢），其名称是根据室温下的性能确定的。在所需的零下温度下具有确认的抗寒性能的锻件的附加要求在 3.5.5 中给出。
低温钢选择 - 船舶结构委员会
3.1 范围。 3.1.1 承包商应分三个阶段开展本项目所需的工作：i. 文献综述 ii. 实验 iii. 数据分析和报告 3.1.2 在第 1 阶段，承包商应确定使用断裂力学理论选择低温应用钢材以及厚度和钢材韧性之间关系的最新理解。 3.1.3 在第 2 阶段，承包商应进行断裂力学试验，以得出常用缺口韧性钢的适用性标准。 3.1.4 在第 3 阶段，承包商应制定更通用的方法，以将该方法应用于船舶建造项目钢材等级的可接受性论证。 3.2 任务。 3.2.1 项目的每个阶段都应通过一项或多项任务来完成。 3.2.2 在第 1 阶段，承包商应进行全面的文献综述，以选择适合船舶建造的一系列厚度的低温（非低温）钢结构的断裂力学标准。这次审查不仅涵盖造船业，还涵盖石油和天然气、采矿、铁路和其他相关行业。 3.2.3 在第 2 阶段，承包商应：i. 制定适当的测试程序，供技术委员会批准。作为初步指导，预计这将涉及使用 CTOD（裂纹尖端张开位移）方法对单一钢种（AH 或 EH）进行测试
第七届先进钢铁国际会议...
001 1-4 全体演讲 1 Sung-Joon Kim 奥氏体不锈钢中间隙原子的作用：C 与 N 002 5-7 1 相变 Tadashi Furuhara 界面工程在控制钢的微观结构和性能中的应用 003 8-11 1 相变 Yasunobu Nagataki 汽车用超高强度钢板的最新研究进展 006 12-15 1 相变 Mahesh Chandra Somani 北极应用新型超高强度钢的设计和加工的最新进展 007 16-18 1 晶粒结构控制 Munekazu Ohno 包晶钢凝固过程中粗柱状奥氏体晶粒的形成 008 19-20 1 晶粒结构控制 Shuang Xia 晶界特征分布对 316L 不锈钢力学性能的影响 009 21-22 1 晶粒结构控制Toshio Ogawa 通过三维微观结构分析表征纯铁和低碳钢的再结晶行为 010 23-25 1 晶粒结构控制 YongJie Yang 取向硅钢中一次再结晶织构的发展 011 26-29 1 第二相粒子控制 Yutaka Neishi 通过控制夹杂物形态提高特殊钢棒材和线材的性能 012 30-33 1 第二相粒子控制 Ling Zhang 含 2 wt%Nb 低碳钢的力学性能 013 34-37 1 第二相粒子控制 Wei Wang 通过测量高温下晶粒生长获得 TiN 在奥氏体中的溶度积 015 38-40 2 强度和变形 1 Nobuhiro Tsuji 完全再结晶超细晶粒钢同时实现高强度和高延展性的可能性 016 41-43 2 强度与变形 1 Elena Pereloma 揭示加工参数之间的关系，铁素体高强度低合金钢的相间析出与强化 017 44-47 2 强度与变形 1 Genichi Shigesato 高韧性钢板的微观组织控制 018 48-50 2 强度与变形 1 Norimitsu Koga 时效超低碳钢的低温拉伸性能 019 51-54 2 强度与变形 1 Myeong-heom Park 不同马氏体硬度的铁素体+马氏体双相钢的局部变形行为 020 55-57 2 强度与变形 2 Noriyuki Tsuchida 从应力分配角度改善力学性能 021 58 2 强度与变形 2 Stefanus Harjo 利用脉冲中子衍射观察钢材的变形行为 022 59 2 强度与变形 2 Si Gao 晶粒尺寸对钢材拉伸性能的影响304 不锈钢的原位中子衍射研究 023 60 2 先进钢种 1 Jungho Han 提高中锰钢低温韧性的可能性搅拌摩擦焊 024 61 2 先进钢种 1 Hongliang Yi 涂层/基体界面碳富集及其对 Al-Si 涂层压淬钢弯曲性能的影响 027 62-65 2 先进钢种 1 Dirk Ponge 高强度中高锰钢中的氢脆：从基础认识到新的抗氢微观结构设计 028 66-69 3 氢脆 Young-Kook Lee 微观结构和变形对珠光体钢氢脆的影响 029 70 3 氢脆 Hong Luo 环境引起的铁基多元合金的退化 030 71-73 3 氢脆 Shusaku Takagi 氢脆评估问题 031 74-76 3 氢脆 Akinobu Shibata 马氏体钢中的氢相关裂纹扩展行为 032 77-78 3 氢脆 Tomohiko Hojo 超高强度 TRIP 辅助钢的氢脆性能评估 033 79 3 耐热钢的设计 Satoru Kobayashi 提高长期结构稳定性的铁素体耐热钢的设计 034 80 3 设计耐热钢的设计 Shigeto Yamasaki Co 添加对高铬铁素体钢蠕变强度和磁性能的影响 035 81-84 3 耐热钢的设计 Nobuaki Sekido 利用纳米 SIMS 观察耐热铁素体钢在回火过程中硼偏析的变化 036 85-88 3 耐热钢的设计 Yoshiaki Toda 提高沉淀强化铁素体钢的蠕变强度 037 89-92 3 耐热钢的评价 Masatsugu Yaguchi 长期使用条件下 91 级钢的微观结构和蠕变强度 038 93 3 耐热钢的评价 Masatoshi Mitsuhara 晶界特征对 9Cr 铁素体耐热钢中 M23C6 碳化物生长的影响 039 94-97 3 18Cr 9Ni 3Cu Nb N钢的蠕变变形行为 040 98-101 3 耐热钢的评价 张胜德 长期使用超级304H钢锅炉管的组织与力学性能
先进钢铁应用
• 钢结构几乎不产生建筑垃圾。高炉矿渣、水泥和煤气等副产品可以重复使用。随着废钢（废料）在新钢生产中的使用量不断增加，对原材料铁矿石和煤炭的需求也越来越少。例如，目前超过 80% 的钢梁都是由废钢制成的。所有标准钢种都可以用废钢制造。不存在“降级回收”。生产技术和方法的不断创新，使能源使用和排放永久减少。 • 用钢建造建筑物的原材料使用量较低。使用强度更高的钢材（高达 485 兆帕）可以进一步减少每个结构元件所需的材料数量。 • 钢结构建筑使用寿命长。有几种环保系统类型可用于保护钢材，包括一系列涂层系统类型、双层系统（镀锌 + 涂层）和热喷铝。保护是在工厂受控条件下应用的。 • 建筑物可以延长使用寿命，例如通过“补充”。轻钢结构可以增加一层或多层新楼层，从而最大限度地减少现有结构和地基的额外负荷，并节省昂贵的钢筋。钢结构还适用于其他形式的空间密集利用，为建筑物的布置和重新布置提供了充足的自由。• 使用寿命结束时，钢结构的拆除与建造一样容易。拆除后，经过一些调整，原始部件适合重新用作新建筑项目中的建筑构件。例如，目前 50% 的结构钢被重新用作建筑构件。剩余部分则作为废料用于生产新钢。
第二周期，30学分电子束粉末床熔合过程中工艺参数对铁素体柱状到等轴转变（CET）的影响
摘要 电子束粉末床熔合制造部件是一种复杂的增材制造工艺，在航空航天和许多工业过程中具有广泛的优势。它降低了成本，并且对粉末粒度有更大的要求。与激光粉末床熔合工艺相比，这具有更高的质量沉积速率，从而缩短了生产时间。粉末床制造工艺通常会导致沿构建方向形成柱状晶粒结构，从而产生具有各向异性的物理和机械性能的组件。这是限制该技术应用的主要问题。为了促进等轴晶粒的形成，以及细化柱状形态和消除各向异性，需要考虑工艺条件和孕育剂或异质成核位点的存在的作用。在本研究中，通过添加氮化钛孕育剂，利用熔化策略和可变工艺参数促进铁素体不锈钢中柱状晶粒向等轴晶粒的转变。我们发现，热梯度 (G) 与凝固速率 (R) 之比 (G/R 比) 控制着晶粒形态和纹理：低 G/R 比已被证明可以促进等轴晶粒的形成。研究了这种转变的工艺条件。在 Freemelt One 机器中打印单线轨迹后对样品进行分析，然后借助光学显微镜进行研究，以确定导致柱状晶粒成功转变为等轴晶粒的机器参数组合。研究得出结论，在低热梯度、高扫描速度和低面积能量的条件下，等轴晶粒的比例有所增加。最终，需要进一步研究以确定促进铁素体不锈钢从柱状晶粒转变为等轴晶粒的确切工艺参数。未来的研究人员可以使用这项研究的结果来创建这种钢种的凝固图，并帮助行业定制铁素体不锈钢中的特定纹理，以实现所需的微观结构和机械性能。关键词：增材制造、E-PBM、孕育、工艺参数、TiN、CET