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World File Search System升力的
用于... 的准线性参数变化 (qLPV) 方法
转换走廊的上限由机翼失速和俯仰姿态决定，而上限则由所需功率和旋翼桨叶拍动决定。当机翼升力的增加与旋翼产生的升力的减少相匹配时，在恒定高度下成功实现从直升机到飞机配置的转换。目前，转换机动由飞行员管理，一般来说，飞行员的工作量高于飞行的其他阶段，特别是，在较高的发动机舱倾斜率下，操纵品质等级会下降（参考文献3）。考虑到在空中交通管制 (ATC) 的指导下在民用倾转旋翼机上执行转换机动的可能性，这种情况可能不是最佳的。此外，从直升机到飞机配置的转换以及从飞机到直升机配置的转换都具有高结构载荷的特点，无论是在旋翼上还是在机身上（参考文献4 , 5 ）。
积极支持的技术经济可行性...
摘要 — 系留环是一种动态结构，可以经济高效地支持高空碳中和运输和太空发射基础设施。每座公里资本成本估计为 0.00121 美元/公里（分摊至 20 年）。如果将发射到附近行星、卫星和小行星的每公斤平准成本摊销至 150 万公吨的星际轨道有效载荷，则估计为 12.45 美元/公斤。系留环完全采用当今批量生产的材料建造，并利用了其他行业广泛使用且从工程角度易于理解的技术和物理原理。它使用称为“系留”的电缆产生升力的一个分量，并使用真空管内快速移动的磁约束质量流产生另一个分量。该架构使质量流能够以最小的磁摩擦进行限制，使其比轨道环、空间电缆和发射环等早期概念具有显著的运营成本优势。
翼盒拼接接头结构分析...
通常使用拼接来保持机翼蒙皮的空气动力学表面整洁。机翼是飞机产生升力的最重要的部件。机翼的设计因飞机类型和用途而异。翼盒有两个关键接头，即蒙皮拼接接头和翼梁拼接接头。内侧和外侧部分的顶部和底部蒙皮通过蒙皮拼接连接在一起。内侧和外侧的前翼梁和后翼梁通过翼梁拼接连接在一起。蒙皮承受机翼中的大部分弯曲力矩，而翼梁承受剪切力。本研究对机翼蒙皮的弦向拼接进行了详细分析。拼接被视为在机翼弯曲引起的平面内拉伸载荷作用下的多排铆钉接头。对接头进行了应力分析，以预测旁路载荷和轴承载荷引起的铆钉孔处应力。应力是使用有限元法在 PATRAN/NASTRAN 的帮助下计算的。疲劳裂纹将出现在机身结构中高拉伸应力的位置。此外，研究了这些位置总是高应力集中的位置。结构构件的寿命预测需要一个疲劳损伤累积模型。各种应力比和局部的应力寿命曲线数据
波音——混合热能飞艇
波音 - 混合热飞艇 Peter Lobner，2022 年 3 月 10 日更新 1. 简介 从 2008 年左右开始，波音公司的幻影工厂就开始开发一种大型混合热飞艇的设计和专利，该飞艇具有双凸机身。这艘飞艇的部分气动升力来自固定量的升力气体（氦气）和来自热空气的可变量的升力。飞艇控制装置将可变升力的大小与飞艇的运行需求相匹配。这个基本概念类似于两艘俄罗斯混合热飞艇上使用的概念：ALA-40 Thermoplane（大约 1992 年）和 Aerosmena（2020 年的当前设计）。有关这两艘俄罗斯混合热飞艇的更多信息，请参阅我的单独文章。作者 Todd Bishop 在 2011 年报道说，互联网上的一段简短的 YouTube 视频解释说，这艘波音飞艇的设计目的是“将货物运送到世界任何地方，而无需跑道或任何其他基础设施……另外一个好处是，飞艇还可以用高功率激光防御来袭导弹，并用破坏性的射频光束消除地面威胁。”
美国联邦航空局 - 交通部监察长办公室
我们的发现 监管、管理和沟通问题阻碍了 FAA 在认证 AAM 飞机方面的进展，挑战依然存在。鉴于其独特功能，AAM 飞机并不完全符合 FAA 现有的适航标准。4 年多来，FAA 在确定使用哪种认证路径方面进展有限。一个问题是，20 多年前，FAA 定义了一种称为动力升力的飞机类别，适用于某些 AAM 飞机。然而，FAA 从未制定相应的适航标准和操作规定，导致内部发生重大争论，并且缺乏关于如何进行的共识。这种缺乏共识影响了规则制定工作，阻碍了该机构的进展。此外，FAA 改变了其认证路径，这让业界措手不及。随着 AAM 飞机认证流程的推进，该机构可能将继续面临挑战，包括审查新功能和制定新的操作规定。最后，FAA 尚未为其新兴概念和创新中心充分制定政策和程序，也未就其在 AAM 认证中的作用进行沟通。持续的协调和沟通不力，以及缺乏及时的决策和既定政策，可能会进一步阻碍进展。
飞机机翼的结构分析，带有插槽盖的各种材料
摘要 - 机翼是飞机期间为飞机产生必要升降机的飞机的结构组件。当流动通过机翼时，压力差会在上部和下表面上发生，这是产生升力的原因。皮瓣会在起飞和着陆期间影响飞机的性能。这项研究旨在使用Al -2024，碳纤维（Hexcel AS4C）和石墨烯在襟翼上分析飞机机翼，而无需更改机翼的性质。由于碳纤维是一种轻巧的材料，石墨烯是一种自我修复材料，因此可以在襟翼中互相代替，并且可以确定结构特性以确定哪种材料是最好的。在这项研究工作中，使用先前的结果进行验证；进行了参考模型的结构分析，并将其与参考文件中的数据进行了比较，以验证研究工作。在CATIA V5中对带有两个翼梁和5个肋骨的机翼进行了建模，CATIA V5使用HyperMesh OptiStruct在数值和结构上进行了分析。对建模的机翼进行了数值分析，以了解作用在机翼和襟翼上的压力。将这种压力作为静态分析中的载荷给出，并且皮瓣的材料特性变化，使机翼常数的材料特性保持。与其他两种材料相比，石墨烯材料的位移和应变较小。因此，与其他两种材料相比，石墨烯可用于襟翼。
Microsoft Word - bhavibijlani@gmail.com 2
摘要 本文的主要目的是研究轿车和方背车的空气动力学，测量阻力系数和车身周围的气流。研究阻力的方法有两种：通过 CFD 模拟气流和使用风洞实验。实验采用 1:20 的流行轿车和方背车铝制比例模型。实验在亚音速风洞上进行，试验段为（30cm x 30cm x 100cm）。使用 ANSYS CFX-13 进行计算分析。关键词——阻力、轿车、快背、风洞、空气动力学 CFD。引言已经进行了多种关于车辆尾部形状的空气动力学影响的研究，包括 Hucho 等人发现的临界几何研究。众所周知，汽车的尾部形状是决定气动阻力和升力的重要因素之一。[14]由于燃油消耗大，研究人员将大部分注意力集中在降低车辆阻力系数 (C d ) 上，该系数约占高速行驶总运动阻力的 75% 至 80%。车辆上方的气流决定了阻力，而阻力又会影响汽车的性能和效率。测试设备已设计用于测量模型车上空气阻力的垂直和水平分量[6]。但是，由于乘用车需要足够的容量来容纳乘客和行李，因此其发动机和其他部件所需的空间必须最小。实现空气动力学上理想的车身形状极其困难。汽车的车身形状并不完美，不像鱼和鸟那样是理想的流线型。这样的车身形状不可避免地伴随着尾部的流动分离[1]。对钝体阻力系数有重大影响的两个主要因素是其前角的圆度和尾部的锥度[1]。本文旨在通过实验和计算研究轿车和方背车的空气动力学。实验方法
报告 - SINTEF
13.简化子结构对撞击载荷的实验研究，A. Krogstad，NTNU 14.水动力载荷建模对小水深浮动风力涡轮机及其系泊系统响应的影响，Kun Xu，NTNU 15.单桩基础海上风力涡轮机的 GPS/加速度计集成轮毂位置监测算法，Z. Ren，NTNU 16.浮动海上风电子结构的供应链 - TLP 示例，H.Hartmann，罗斯托克大学 17.海上风电场部署浮动支撑结构的批判性评论，M Leimeister，REMS，克兰菲尔德大学 18.对海上风力涡轮机最先进的 ULS 设计程序的评估子结构，C. Hübler，汉诺威莱布尼茨大学 19。海上浮动平台：运动缓解解决方案分析，A.Rodriguez Marijuan，Saitec Offshore Technologies 20。LIFES50+ OO-Star Wind Floater Semi 10MW 浮动风力涡轮机的最新模型，A. Pegalajar-Jurado，DTU 21。LIFES50+ OO-Star Wind Floater Semi 10MW 的 CFD 模型验证和粘性流效应研究，H. Sarlak，DTU 22。非线性波浪载荷对单桩风力涡轮机结构的影响，M. Mobasheramini，皇后大学，Bryden 中心 23。设计浅水深度的 FOWT 系泊系统，V. Arnal，LHEEA，Centrale Nantes 24。整体混凝土柱浮标平台批量生产的建造可能性，C. Molins，UPC-Barcelona Tech 25。使用扩展轮廓线方法对海上风力涡轮机进行极端响应估计，J-T.Horn，NTNU 26。OO-Star 风力浮子的制造和安装，T.Landbø，Dr.techn.Olav Olsen 会议 F 27。分析尾流和下游涡轮机性能建模的实验验证，F. Polster，柏林工业大学 28。用于预测 NACA0015 翼型周围气动升力的降阶模型，M.S.Siddiqui，NTNU 29。快速发散一致的流降阶模型，E. Fonn，SINTEF Digital
用于低雷诺流应用的空气动力和力矩平衡设计、制造和测试
图 1-1：RIT 的风洞测试第 3 部分图 1-2：RIT 的闭路风洞图 5 图 2-1：用于测量三维流体动力的实验仪器。 （Sunada 等 [5]） 6 图 2-2：实验研究中使用的天平示意图 [3] 8 图 3-1：风轴参考系 14 图 3-2：体轴参考系 15 图 3-3：升力和阻力天平的装配图 16 图 3-4：用于测量升力的天平配置 17 图 3-5：用于测量阻力的天平配置 17 图 3-6：力矩分析图 - 升力配置 22 图 3-7：阻力天平配置的力矩分析图 23 图 3-8：俯仰和滚转力矩天平的装配图 24 图 3-9：俯仰和滚转力矩天平的测试平台装配图 25 图 3-10：装配式焊条测试平台 26 图 3-11：俯仰力矩天平配置 28 图 3-12：滚动力矩天平配置 28 图3-13: 俯仰力矩分析图 29 图 3-14: 滚转力矩分析图 30 图 4-1: 实验元素图 34 图 4-2: 升力配置 36 图 4-3: 阻力配置 36 图 4-4: 俯仰力矩配置 38 图 4-5: 滚转力矩配置 38 图 4-6: 平板力矩校准图（零速度且无翼型） 40 图 4-7: 平板俯仰力矩数据 40 图 4-8: 俯仰实验测试平台设置 42 图 4-9: LinAir 涡流面板法翼型 44 图 4-10: 二面角和滚转力矩系数 45 图 5-1: 升力和系数的实验值 53 图 5-2: 实验升力数据与已发布数据的比较 55 图 5-3: 实验阻力数据 56 图5-4：实验阻力数据与公布数据的比较 57 图 5-5：实验俯仰力矩数据 58 图 5-6：俯仰力矩实验值和公布值 60 图 5-7：实验数据；滚动力矩 61 图 5-9：滚动力矩系数与分析模型的比较 62 图 7-1：附加质量的平衡设计 68