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残余应力和微观结构对溅射生长的 Cu/W 纳米多层机械性能的影响请确认 ORCID 准确无误。如果您希望为没有 ORCID 的作者添加 ORCID，您可以立即添加。有关 ORCID 的更多信息，请参阅 https://orcid.org/。G. Lorenzin 0000-0003-4206-4443 FF Klimashin 0000-0002-2152-7165 J. Yeom 0000-0002-6937-5551 Y. Hu 0000-0001-9845-362X
W 的高耐磨性和机械强度与 Cu 的高热导率相结合，使 Cu/W 系统成为等离子体实验中散热器和耐辐射应用的有吸引力的候选材料。然而，多层膜和涂层的最终机械性能在很大程度上取决于层的微观结构。在这项工作中，系统地研究了具有不同内部界面密度的 Cu/W 纳米多层膜在两种相反的面内应力状态下的机械性能，并与文献进行了批判性讨论。使用具有最先进的神经网络势的原子模拟来解释杨氏模量和硬度的实验结果。结果表明，微观结构，特别是与应力状态相互关联的孔隙率和界面无序相关的过量自由体积，对机械性能有很大影响，尤其是 Cu/W 纳米多层膜的杨氏模量。
消除3D印刷聚合物中的残余应力
该论文/论文是由Gary B.博士和Pamela S. Williams Honors College免费提供给您的，该学院是Ideaexchange@Uakron，Uakron是美国俄亥俄州阿克伦大学阿克伦大学的机构存储库。它已被威廉姆斯荣誉学院（Williams Honors College）纳入其中，由Ideaexchange@Uakron的授权管理员致敬研究项目。有关更多信息，请联系mjon@uakron.edu，uapress@uakron.edu。
粉末床熔合激光束制备的创新层级连续功能梯度材料的残余应力评估
显示出最高的拉伸应力，超过 800 MPa。Bodner 等人在 [33] 中报告了 Inconel 625 和 AISI 316L 的层内多材料结构中残余应力水平同样升高的情况。此外，图的上部区域显示拉伸应力从马氏体时效的左边缘开始，延伸到整个梯度区域，并在朝向 AISI 316L 区域的大约一半处减小，在试样的右边缘处发现应力减小到无应力区域。减小的
在各种聚合物降解过程中，bumetrizole型紫外线吸收器的残余行为差异
摘要：使用涉及海水中硫酸盐离子激素的增强降解方法（EDM）研究了降解过程中聚合物（PP，HDPE，LDPE，PLA和PS）中聚合物（PP，HDPE，LDPE，PLA和PS）中紫外光吸收器（UVA：UV-326）的改变的改变。EDM用于均质降解包含UVA的整个聚合物样品。含有5-PHR（PHR：每百个树脂）UVA膜的PP和PS样品进行了快速美白，其特征是形成了许多凹槽或碎颗粒。值得注意的是，PS中的UVA损耗率具有较高的玻璃过渡温度（TG）的较慢。除PS外，晶体聚合物的行为与降解过程中UVA损耗率的变化相似。在EDM降解期间观察到的初始损失率的显着增加是由于微塑性化引起的。PS发生了类似的微塑料率。但是，UVA和PS之间的分子间相互作用并没有导致明显的损失率增加，如其他聚合物中所观察到的。重要的是，在EDM降解过程中，UVA的化学结构保持不变。这些发现表明，UVA损失的主要原因是从聚合物基质中浸出的。
激光冲击锻造——一种旨在控制激光金属沉积中残余应力的新型原位方法
该类方法相对于LSP或“3D LSP”的不同之处在于，通过调整两束激光之间的距离，激光冲击喷丸可以作用于材料温度冷却到锻造温度范围（通常为800 ℃-1250 ℃）的区域，就像锤子锻造刚被扫描激光束沉积的金属一样。在锻造温度范围内，材料容易屈服，可以诱发较大的拉伸塑性应变。此外，它是一种原位和非接触式强化方法，相比之下，LSP或“3D LSP”不是原位的，需要仔细重新调整构建的部件，而超声波振动需要接触焊接道次，这不适合AM工艺。
层间停留时间对定向能量沉积残余应力的影响
摘要 各行业采用金属增材制造受到沉积部件中残余应力和变形的阻碍。定向能量沉积过程中的大热梯度通常会导致最终沉积物中出现残余应力。参数优化主要用于缓解残余应力。然而，工艺参数的影响是材料特定的。当前的研究旨在研究层间停留时间对高强度钢合金定向能量沉积中残余应力的影响。样品以三个层间停留时间水平沉积。使用 X 射线衍射测量表面和体积残余应力。发现表面和体积残余应力都随着层间停留时间的增加而增加。
多伦多市的长期残余废物管理方案
● 焚化炉的排放水平基于理想的计算机建模。现实世界的排放测试非常有限，在许多情况下，每年仅进行几次。这令人担忧，表明理论模型可能无法让我们全面了解实际排放量。● 例如，多伦多附近的两座焚化炉之一是达勒姆约克能源中心，建于过去十年。然而，自焚化炉开始运行以来，该设施就释放了二恶英，并且发生了多起二恶英超标事件，其中一次二恶英水平几乎是允许限值的 14 倍。
外延 3C-SiC 双固支梁谐振器 Q 因子与残余应力之间的相关性
S. Sapienza1,a*, M. Ferri1,b, L. Belsito1,c, D. Marini1,d, M. Zielinski2,e, F. La Via3,f 和 A. Roncaglia1,g S. Sapienza1,a*, M. Ferri1,b, L. Belsito1,c, D. Marini1,d, M. Zielinski2,e, F. La Via3,f 和 A. Roncaglia1,g S. Sapienza1,a*, M. Ferri1,b, L. Belsito1,c, D. Marini1,d, M. Zielinski2,e, F. La Via3,f 和 A. Roncaglia1,g S. Sapienza1,a*, M. Ferri1,b, L. Belsito1,c, D. Marini1,d, M. Zielinski2,e, F. La Via3,f 和 A. Roncaglia1,g S. Sapienza1,a*, M. Ferri1,b, L. Belsito1,c, D. Marini1,d, M. Zielinski2,e, F. La Via3,f 和 A. Roncaglia1,g S. Sapienza1,a*, M. Ferri1,b, L. Belsito1,c, D. Marini1,d, M. Zielinski2,e, F. La Via3,f 和 A. Roncaglia1,g S. Sapienza1,a*, M. Ferri1,b, L. Belsito1,c, D. Marini1,d, M. Zielinski2,e, F. La Via3,f 和 A. Roncaglia1,g S. Sapienza1,a*, M. Ferri1,b, L. Belsito1,c, D. Marini1,d, M. Zielinski2,e, F. La Via3,f 和 A. Roncaglia1,g S. Sapienza1,a*, M. Ferri1,b, L. Belsito1,c, D. Marini1,d, M. Zielinski2,e, F. La Via3,f 和 A. Roncaglia1,g S. Sapienza1,a*, M. Ferri1,b, L. Belsito1,c, D. Marini1,d, M. Zielinski2,e, F. La Via3,f 和 A. Roncaglia1,g S. Sapienza1,a*, M. Ferri1,b, L. Belsito1,c, D. Marini1,d, M. Zielinski2,e, F. La Via3,f 和 A. Roncaglia1,g S. Sapienza1,a*, M. Ferri1,b, L. Belsito1,c, D. Marini1,d, M. Zielinski2,e, F. La Via3,f 和 A. Roncaglia1,g S. Sapienza1,a*, M. Ferri1,b, L. Belsito1,c, D. Marini1,d, M. Zielinski2,e, F. La Via3,f 和 A. Roncaglia1,g S. Sapienza1,a*, M. Ferri1,b, L. Belsito1,c, D. Marini1,d, M. Zielinski2,e, F. La Via3,f 和 A. Roncaglia1,g S. Sapienza1,a*, M. Ferri1,b, L. Belsito1,c, D. Marini1,d, M. Zielinski2,e, F. La Via3,f 和 A. Roncaglia1,g S. Sapienza1,a*, M. Ferri1,b, L. Belsito1,c, D. Marini1,d, M. Zielinski2,e, F. La Via3,f 和 A. Roncaglia1,g S. Sapienza1,a*, M. Ferri1,b, L. Belsito1,c, D. Marini1,d, M. Zielinski2,e, F. La Via3,f 和 A. Roncaglia1,g S. Sapienza1,a*, M. Ferri1,b, L. Belsito1,c, D. Marini1,d, M. Zielinski2,e, F. La Via3,f 和 A. Roncaglia1,g S. Sapienza1,a*, M. Ferri1,b, L. Belsito1,c, D. Marini1,d, M. Zielinski2,e, F. La Via3,f 和 A. Roncaglia1,g S. Sapienza1,a*, M. Ferri1,b, L. Belsito1,c, D. Marini1,d, M. Zielinski2,e, F. La Via3,f 和 A. Roncaglia1,g S. Sapienza1,a*、M. Ferri1,b、L. Belsito1,c、D. Marini1,d、M. Zielinski2,e、F. La Via3,f 和 A. Roncaglia1,g
采用元素消除与再激活法建立增材制造残余应力晶体塑性模型
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激光粉末床融合中的残余应力形成机制 - 数值评估
摘要：添加剂制造方法，例如激光粉床融合，不需要任何特殊的工具或铸造模具。这可以通过集成功能快速实现复杂和单个几何形状。但是，制造过程中的局部热量输入通常会导致残余应力和失真。这反过来会导致质量差，废料零件，甚至可以在此过程中粉末重复配置机构与扭曲的零件发生碰撞，甚至可以过早地终止工作。本研究研究了不锈钢316L的激光粉末床融合（LPBF）期间残留应力和失真的产生机制，以减少这些作用，从而有助于提高过程的安全性和效率。因此，关于几个熔融轨道和层的规模的有限元模型的数值研究，可以对生产过程中的机制进行详细的了解。工作包括对构建板温度，激光功率和速度以及层厚度的研究。结果表明，对构建板的预热和单位长度的能量有很强的依赖性。较高的构建板温度和单位长度的能量的降低都导致较低的残余应力。