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World File Search System高强度
低频、高强度声能混合了广泛的...
“在为美国陆军进行凝胶推进剂工作之后，”Farrar 表示，“Resodyn 在各种推进剂、炸药和烟火材料的能量混合方面取得了进展。陆军还需要为关键武器系统制造爆炸材料。Resodyn 能够通过设计和制造生产规模的共振声学混合系统来满足他们的要求。该项目产生了一种创新的制造工艺，使爆炸材料的制造成本仅为原始成本的三分之一，迄今为止为军方节省了 1800 多万美元。而且它仍在服役。”
高强度空气超声波暴露对...的影响
有关安全超声波暴露限值的规定是基于非常有限的研究，这些研究只考虑了听力阈值变化作为听力缺陷的指标。本研究的目的是评估接触高强度超声波对一系列听力功能指标的影响，其中包括听力阈值，以及听力缺陷的亚临床指标：噪声中言语理解能力、超阈值听性脑干反应I波幅度和延迟，以及对调幅（AM）音调的频率跟随响应水平。在一组 9 名年轻听众中，评估了左耳接触高强度超声波之前和之后这些指标的变化。将这些变化与对照组 9 名年轻听众的变化进行了比较。暴露包括以 105、110、115 和 120 dB SPL 的级别在每个级别上呈现 10 分钟的 40 kHz AM 音调，另外在超声波检测任务中暴露于 40 kHz 未调制音调，总持续时间为 50 秒。与对照组参与者相比，暴露组参与者的左耳听力功能测量结果均未发现明显变化大于右耳。暴露于 AM 音调期间获得的脑电图形记录未显示超声音调的调制频率或低频次谐波处的显著锁相活动。九分之一的参与者能够以高于偶然水平的成绩完成超声波检测任务，尽管由于实验装置的限制，她能够检测到音调呈现的机制仍不清楚。35
高强度船的流体动力压力和结构载荷
但是，由于输出的是平衡、吃水和阻力，因此在某些情况下计算结果非常糟糕，在其他情况下甚至根本无法收敛到合理值。经过大量计算，确定测试中给出的 xcg 和 WA 不一致。必须通过假设垫压力在湿甲板上均匀且恒定来估计 WA，从而根据垫压力测量值进行估算。实验性 xcg 测定似乎也存在一些混淆。报告了两个 xcg；一个在空中，另一个重心在零前进速度下“悬停”在气垫上。它们是不同的，而且并不总是清楚报告的是哪一个。这些测试是在 30 年前进行的，虽然参与其中的一两个 TEXTRON 人员仍然可以提供帮助，但 xcg 问题尤其令人困惑。
孕产妇反应到急性高强度。 ...
抽象目的检查孕妇对妊娠高强度耐药性运动的母体和胎儿心血管反应。方法10健康怀孕（妊娠26.4±3.2周）和10个健康的非怀孕个体（分别为34.8±6和33.5±2.9岁）。至少在基线强度测试后至少48小时，以确定10个重复（10 rm），参与者完成了10次重复的杠铃后蹲，卧推和硬拉以70％，80％，80％和90％的呼吸，并免费呼吸，随后呼吸10次重复，随后以90％的10 rm valsalva maneeuverva Maneeuver。持续监测产妇心率。胎儿心率，脐带收缩/舒张期（S/D）比，电阻指数（RI）和脉冲指数（PI）以及孕妇血压，葡萄糖和乳酸在运动前和运动前评估。结果在每次练习中，怀孕和非怀孕参与者的体重升高和感知的劳累率相似。母亲心率随着举重的量而增加，随着使用Valsalva操纵的使用而达到峰值（下蹲：137.3±8.4 bpm;卧推：110.5±10.4 bpm;硬拉：硬降：130.7±9.0 bpm）。未观察到胎儿心动过缓，胎儿心率也不会因运动前运动而变化（蹲：P = 0.639;卧推：p = 0.682;硬拉：p = 0.847）。脐带血流量指标，例如RI，在每组蹲下（p = 0.642），卧推（P = 0.287）和硬拉（p = 0.614）中保留在正常范围内。结论我们的发现表明，母亲和胎儿都可以很好地容忍高强度的耐药性练习，包括使用Valsalva操纵。
讨论高强度冷钢的分类
[1] R. Lewis，U。Olofsson。轮轨界面手册，第一版。;伍德海德出版有限公司：英国剑桥，2009年。[2] O. Hajizad，A。Kumar，Z。Li，R.H。Petrov，J。Sietsma，R。Dollevoet。微观结构对铁路应用中Bainitic钢的机械性能的影响。金属，2019，9，778。[3] i.v.gorynin。结构材料是北极基础设施可靠性和环境安全的重要组成部分。北极：生态与经济学2015。卷。3，第19号，pp。82-87。（在俄语）[4] E.I.Khlusova，O.V。 sych。 为北极创造冷抗性结构材料。 历史，经验，现代状态。 创新2018。 卷。 11，第241页，pp。 85-92。 （在俄语）[5] V.R. Kuz'min，A.M。 Ishkov。 预测结构的冷阻力和设备的可操作性。 m。：Mashinostroenie，1996。 （在俄语）[6] I.S. Filatov，A.M。 ISHKOV，I.N。 Cherskii。 改善寒冷气候条件的材料和设备的质量和可靠性的问题。 Yakutsk：科学和技术信息中心，1987年。 （在俄语）[7] A.K. Andreev，B.S。 ermakov。 低温设备的材料。 s-petersburg：大学ITMO，2016年。 （在俄语）[8] Yu.P. Solntsev，B.S。 Ermakov，O.I。 睡觉。 ermakov。Khlusova，O.V。sych。为北极创造冷抗性结构材料。历史，经验，现代状态。创新2018。卷。11，第241页，pp。85-92。 （在俄语）[5] V.R. Kuz'min，A.M。 Ishkov。 预测结构的冷阻力和设备的可操作性。 m。：Mashinostroenie，1996。 （在俄语）[6] I.S. Filatov，A.M。 ISHKOV，I.N。 Cherskii。 改善寒冷气候条件的材料和设备的质量和可靠性的问题。 Yakutsk：科学和技术信息中心，1987年。 （在俄语）[7] A.K. Andreev，B.S。 ermakov。 低温设备的材料。 s-petersburg：大学ITMO，2016年。 （在俄语）[8] Yu.P. Solntsev，B.S。 Ermakov，O.I。 睡觉。 ermakov。85-92。（在俄语）[5] V.R.Kuz'min，A.M。 Ishkov。 预测结构的冷阻力和设备的可操作性。 m。：Mashinostroenie，1996。 （在俄语）[6] I.S. Filatov，A.M。 ISHKOV，I.N。 Cherskii。 改善寒冷气候条件的材料和设备的质量和可靠性的问题。 Yakutsk：科学和技术信息中心，1987年。 （在俄语）[7] A.K. Andreev，B.S。 ermakov。 低温设备的材料。 s-petersburg：大学ITMO，2016年。 （在俄语）[8] Yu.P. Solntsev，B.S。 Ermakov，O.I。 睡觉。 ermakov。Kuz'min，A.M。 Ishkov。预测结构的冷阻力和设备的可操作性。m。：Mashinostroenie，1996。（在俄语）[6] I.S.Filatov，A.M。 ISHKOV，I.N。 Cherskii。 改善寒冷气候条件的材料和设备的质量和可靠性的问题。 Yakutsk：科学和技术信息中心，1987年。 （在俄语）[7] A.K. Andreev，B.S。 ermakov。 低温设备的材料。 s-petersburg：大学ITMO，2016年。 （在俄语）[8] Yu.P. Solntsev，B.S。 Ermakov，O.I。 睡觉。 ermakov。Filatov，A.M。 ISHKOV，I.N。Cherskii。 改善寒冷气候条件的材料和设备的质量和可靠性的问题。 Yakutsk：科学和技术信息中心，1987年。 （在俄语）[7] A.K. Andreev，B.S。 ermakov。 低温设备的材料。 s-petersburg：大学ITMO，2016年。 （在俄语）[8] Yu.P. Solntsev，B.S。 Ermakov，O.I。 睡觉。 ermakov。Cherskii。改善寒冷气候条件的材料和设备的质量和可靠性的问题。Yakutsk：科学和技术信息中心，1987年。（在俄语）[7] A.K.Andreev，B.S。 ermakov。 低温设备的材料。 s-petersburg：大学ITMO，2016年。 （在俄语）[8] Yu.P. Solntsev，B.S。 Ermakov，O.I。 睡觉。 ermakov。Andreev，B.S。ermakov。低温设备的材料。s-petersburg：大学ITMO，2016年。（在俄语）[8] Yu.P.Solntsev，B.S。 Ermakov，O.I。 睡觉。 ermakov。Solntsev，B.S。Ermakov，O.I。 睡觉。 ermakov。Ermakov，O.I。睡觉。ermakov。低温和低温温度的材料。S-Petersburg：Khimizdat，2008。（在俄语）[9] B.S.资源和维修低温和食品设备的钢结构。S-Petersburg：Spbgunipt，2011年。（在Russ。）[10] A.I.Rudskoi，S.G。Parshin。高强度冷和低温钢的冶金和可焊性的高级趋势。金属2021，11，1891。[11] J.-K。 Ren，Q.-Y.Chen，J。Chen，Z.-Y. 刘。 钒添加在热滚动的高MN奥氏体钢中的拉伸和低温 - 温度的夏比冲击特性中的作用。 材料科学与工程A 2021，811，141063 [12] 12 B. Kim，S.G。Lee，D.W。 Kim，Y.H。 Jo，J。Bae，S.S。Sohn，S。Lee。 添加Ni和Cu对奥氏体22mn-0.45c – 1al钢的低温 - 温度拉伸和夏比冲击特性的影响。 合金和化合物杂志2020，815，152407。 [13] C. Li，K。Li，J。Dong，J。Wang，Z。Shao。 FE-20/27MN-4AL-0.3C低磁性钢的机械行为和微观结构在房间和低温温度下。 材料科学与工程A 2021，809，140998。 [14] P.P. Poletskov，A.S。 Kuznetsova，D.YU。 Alekseev，对热卷高强度冷耐钢板产物的生产中世界一流发展的分析，其屈服强度为≥600n/mm2。 Nosov Magnitogorsk州立技术大学2020年的Vestnik。 卷。 18，第4页，pp。 32-38。 （在俄语）[15] L.M. [16] A.B.Chen，J。Chen，Z.-Y.刘。钒添加在热滚动的高MN奥氏体钢中的拉伸和低温 - 温度的夏比冲击特性中的作用。材料科学与工程A 2021，811，141063 [12] 12 B. Kim，S.G。Lee，D.W。 Kim，Y.H。Jo，J。Bae，S.S。Sohn，S。Lee。 添加Ni和Cu对奥氏体22mn-0.45c – 1al钢的低温 - 温度拉伸和夏比冲击特性的影响。 合金和化合物杂志2020，815，152407。 [13] C. Li，K。Li，J。Dong，J。Wang，Z。Shao。 FE-20/27MN-4AL-0.3C低磁性钢的机械行为和微观结构在房间和低温温度下。 材料科学与工程A 2021，809，140998。 [14] P.P. Poletskov，A.S。 Kuznetsova，D.YU。 Alekseev，对热卷高强度冷耐钢板产物的生产中世界一流发展的分析，其屈服强度为≥600n/mm2。 Nosov Magnitogorsk州立技术大学2020年的Vestnik。 卷。 18，第4页，pp。 32-38。 （在俄语）[15] L.M. [16] A.B.Jo，J。Bae，S.S。Sohn，S。Lee。添加Ni和Cu对奥氏体22mn-0.45c – 1al钢的低温 - 温度拉伸和夏比冲击特性的影响。合金和化合物杂志2020，815，152407。[13] C. Li，K。Li，J。Dong，J。Wang，Z。Shao。FE-20/27MN-4AL-0.3C低磁性钢的机械行为和微观结构在房间和低温温度下。材料科学与工程A 2021，809，140998。[14] P.P.Poletskov，A.S。 Kuznetsova，D.YU。 Alekseev，对热卷高强度冷耐钢板产物的生产中世界一流发展的分析，其屈服强度为≥600n/mm2。 Nosov Magnitogorsk州立技术大学2020年的Vestnik。 卷。 18，第4页，pp。 32-38。 （在俄语）[15] L.M. [16] A.B.Poletskov，A.S。 Kuznetsova，D.YU。Alekseev，对热卷高强度冷耐钢板产物的生产中世界一流发展的分析，其屈服强度为≥600n/mm2。Nosov Magnitogorsk州立技术大学2020年的Vestnik。卷。18，第4页，pp。32-38。（在俄语）[15] L.M.[16] A.B.Roncery，S。Weber，W。Theisen。 焊接塑料钢的焊接。 Scripta Metitialia 2012，66，997–1001。 Pereira，R.O。 桑托斯，学士学位 Carvalho，M.C。 Butuc，G。Vincze，L.P。Moreira。 评估第三代高强度钢的激光焊接性。 金属2019，9，1051。 [17] J. Verma，R.V。 太极拳。 焊接过程和条件对双工不锈钢焊接的微结构，机械性能和耐腐蚀性的影响 - 综述。 制造过程杂志2017，25，134–152。 [18] C.K.H. Martin-root。 复杂相和双相高强度钢的激光焊接 - 焊接对微结构和可高效性的影响。 Ph.D.论文，滑铁卢大学，加拿大安大略省滑铁卢，2020年。 [19] M. Rozanski，M。Morawiec，A。Grajcar，S。Stano。 修饰的复合相钢的双点激光焊接。 金属材料档案2016，第1卷。 61，pp。 1999–2008。 [20] V.I. Gorynin，M.I。 Olenin。 改善钢和焊接接头的冷耐药性的方法； Crism Prometey：俄罗斯圣彼得堡，2017年。 （在俄语）[21] C. Wang，X。Lin，L。Wang，S。Zhang，W。Huang。 通过选择性激光熔化制造的316L不锈钢的低温机械性能。 材料科学与工程A 2021，815，141317。 [22] M. Morawiec，A。Grajcar。 应用工程信2017，第1卷。 2，pp。Roncery，S。Weber，W。Theisen。焊接塑料钢的焊接。Scripta Metitialia 2012，66，997–1001。Pereira，R.O。 桑托斯，学士学位 Carvalho，M.C。 Butuc，G。Vincze，L.P。Moreira。 评估第三代高强度钢的激光焊接性。 金属2019，9，1051。 [17] J. Verma，R.V。 太极拳。 焊接过程和条件对双工不锈钢焊接的微结构，机械性能和耐腐蚀性的影响 - 综述。 制造过程杂志2017，25，134–152。 [18] C.K.H. Martin-root。 复杂相和双相高强度钢的激光焊接 - 焊接对微结构和可高效性的影响。 Ph.D.论文，滑铁卢大学，加拿大安大略省滑铁卢，2020年。 [19] M. Rozanski，M。Morawiec，A。Grajcar，S。Stano。 修饰的复合相钢的双点激光焊接。 金属材料档案2016，第1卷。 61，pp。 1999–2008。 [20] V.I. Gorynin，M.I。 Olenin。 改善钢和焊接接头的冷耐药性的方法； Crism Prometey：俄罗斯圣彼得堡，2017年。 （在俄语）[21] C. Wang，X。Lin，L。Wang，S。Zhang，W。Huang。 通过选择性激光熔化制造的316L不锈钢的低温机械性能。 材料科学与工程A 2021，815，141317。 [22] M. Morawiec，A。Grajcar。 应用工程信2017，第1卷。 2，pp。Pereira，R.O。桑托斯，学士学位Carvalho，M.C。 Butuc，G。Vincze，L.P。Moreira。 评估第三代高强度钢的激光焊接性。 金属2019，9，1051。 [17] J. Verma，R.V。 太极拳。 焊接过程和条件对双工不锈钢焊接的微结构，机械性能和耐腐蚀性的影响 - 综述。 制造过程杂志2017，25，134–152。 [18] C.K.H. Martin-root。 复杂相和双相高强度钢的激光焊接 - 焊接对微结构和可高效性的影响。 Ph.D.论文，滑铁卢大学，加拿大安大略省滑铁卢，2020年。 [19] M. Rozanski，M。Morawiec，A。Grajcar，S。Stano。 修饰的复合相钢的双点激光焊接。 金属材料档案2016，第1卷。 61，pp。 1999–2008。 [20] V.I. Gorynin，M.I。 Olenin。 改善钢和焊接接头的冷耐药性的方法； Crism Prometey：俄罗斯圣彼得堡，2017年。 （在俄语）[21] C. Wang，X。Lin，L。Wang，S。Zhang，W。Huang。 通过选择性激光熔化制造的316L不锈钢的低温机械性能。 材料科学与工程A 2021，815，141317。 [22] M. Morawiec，A。Grajcar。 应用工程信2017，第1卷。 2，pp。Carvalho，M.C。Butuc，G。Vincze，L.P。Moreira。 评估第三代高强度钢的激光焊接性。 金属2019，9，1051。 [17] J. Verma，R.V。 太极拳。 焊接过程和条件对双工不锈钢焊接的微结构，机械性能和耐腐蚀性的影响 - 综述。 制造过程杂志2017，25，134–152。 [18] C.K.H. Martin-root。 复杂相和双相高强度钢的激光焊接 - 焊接对微结构和可高效性的影响。 Ph.D.论文，滑铁卢大学，加拿大安大略省滑铁卢，2020年。 [19] M. Rozanski，M。Morawiec，A。Grajcar，S。Stano。 修饰的复合相钢的双点激光焊接。 金属材料档案2016，第1卷。 61，pp。 1999–2008。 [20] V.I. Gorynin，M.I。 Olenin。 改善钢和焊接接头的冷耐药性的方法； Crism Prometey：俄罗斯圣彼得堡，2017年。 （在俄语）[21] C. Wang，X。Lin，L。Wang，S。Zhang，W。Huang。 通过选择性激光熔化制造的316L不锈钢的低温机械性能。 材料科学与工程A 2021，815，141317。 [22] M. Morawiec，A。Grajcar。 应用工程信2017，第1卷。 2，pp。Butuc，G。Vincze，L.P。Moreira。评估第三代高强度钢的激光焊接性。金属2019，9，1051。[17] J. Verma，R.V。太极拳。焊接过程和条件对双工不锈钢焊接的微结构，机械性能和耐腐蚀性的影响 - 综述。制造过程杂志2017，25，134–152。[18] C.K.H.Martin-root。 复杂相和双相高强度钢的激光焊接 - 焊接对微结构和可高效性的影响。 Ph.D.论文，滑铁卢大学，加拿大安大略省滑铁卢，2020年。 [19] M. Rozanski，M。Morawiec，A。Grajcar，S。Stano。 修饰的复合相钢的双点激光焊接。 金属材料档案2016，第1卷。 61，pp。 1999–2008。 [20] V.I. Gorynin，M.I。 Olenin。 改善钢和焊接接头的冷耐药性的方法； Crism Prometey：俄罗斯圣彼得堡，2017年。 （在俄语）[21] C. Wang，X。Lin，L。Wang，S。Zhang，W。Huang。 通过选择性激光熔化制造的316L不锈钢的低温机械性能。 材料科学与工程A 2021，815，141317。 [22] M. Morawiec，A。Grajcar。 应用工程信2017，第1卷。 2，pp。Martin-root。复杂相和双相高强度钢的激光焊接 - 焊接对微结构和可高效性的影响。Ph.D.论文，滑铁卢大学，加拿大安大略省滑铁卢，2020年。 [19] M. Rozanski，M。Morawiec，A。Grajcar，S。Stano。 修饰的复合相钢的双点激光焊接。 金属材料档案2016，第1卷。 61，pp。 1999–2008。 [20] V.I. Gorynin，M.I。 Olenin。 改善钢和焊接接头的冷耐药性的方法； Crism Prometey：俄罗斯圣彼得堡，2017年。 （在俄语）[21] C. Wang，X。Lin，L。Wang，S。Zhang，W。Huang。 通过选择性激光熔化制造的316L不锈钢的低温机械性能。 材料科学与工程A 2021，815，141317。 [22] M. Morawiec，A。Grajcar。 应用工程信2017，第1卷。 2，pp。Ph.D.论文，滑铁卢大学，加拿大安大略省滑铁卢，2020年。[19] M. Rozanski，M。Morawiec，A。Grajcar，S。Stano。修饰的复合相钢的双点激光焊接。金属材料档案2016，第1卷。61，pp。1999–2008。[20] V.I.Gorynin，M.I。 Olenin。 改善钢和焊接接头的冷耐药性的方法； Crism Prometey：俄罗斯圣彼得堡，2017年。 （在俄语）[21] C. Wang，X。Lin，L。Wang，S。Zhang，W。Huang。 通过选择性激光熔化制造的316L不锈钢的低温机械性能。 材料科学与工程A 2021，815，141317。 [22] M. Morawiec，A。Grajcar。 应用工程信2017，第1卷。 2，pp。Gorynin，M.I。Olenin。 改善钢和焊接接头的冷耐药性的方法； Crism Prometey：俄罗斯圣彼得堡，2017年。 （在俄语）[21] C. Wang，X。Lin，L。Wang，S。Zhang，W。Huang。 通过选择性激光熔化制造的316L不锈钢的低温机械性能。 材料科学与工程A 2021，815，141317。 [22] M. Morawiec，A。Grajcar。 应用工程信2017，第1卷。 2，pp。Olenin。改善钢和焊接接头的冷耐药性的方法； Crism Prometey：俄罗斯圣彼得堡，2017年。（在俄语）[21] C. Wang，X。Lin，L。Wang，S。Zhang，W。Huang。通过选择性激光熔化制造的316L不锈钢的低温机械性能。材料科学与工程A 2021，815，141317。[22] M. Morawiec，A。Grajcar。应用工程信2017，第1卷。2，pp。多相钢对汽车行业的焊接性的冶金方面。38–42。[23] J. Chen，Z.-Y.刘。低碳5MN – 5NI钢的强度和低温冲击韧性的结合。合金和化合物杂志2020，837，155484。[24] H. Wang，L。Meng，Q。Luo，C。Sun，G。Li，X。Wan。通过焊接热循环的高MN奥氏体钢的高温韧性：晶界演化的作用。材料科学与工程A 2020，第1卷。788，139573。[25] J.C. Lippold，D.J。Kotecki。 焊接冶金和不锈钢的焊接性，第一版。 ;威利：美国新泽西州霍博肯，2005年[26] A. Kalhor，M。Soleimani，H。Mirzadeh，V。Uthaisangsuk。 对双相钢的机械和腐蚀特性的最新进展综述。 民用机械工程档案2020，第1卷。 20，85。 [27] T. Nanda，V。Singh，V。Singh，A。Chakraborty，S。Sharma。 高级高强度钢的第三代：处理路线和属性。 机械工程机构的会议记录，第L部分：材料杂志：设计与应用2016，第1卷。 233，pp。 209–238。 [28] H.L. Groth，J。Pilhagen，R。Vishnu，J.Y。 琼森。 在低温下使用双链不锈钢。 提出韧性温度厚度数据的新方法。 在2017年9月18日至19日，英国伦敦的第五届国际不锈钢国际专家研讨会论文集； pp。 1–8。Kotecki。焊接冶金和不锈钢的焊接性，第一版。;威利：美国新泽西州霍博肯，2005年[26] A. Kalhor，M。Soleimani，H。Mirzadeh，V。Uthaisangsuk。对双相钢的机械和腐蚀特性的最新进展综述。民用机械工程档案2020，第1卷。20，85。[27] T. Nanda，V。Singh，V。Singh，A。Chakraborty，S。Sharma。高级高强度钢的第三代：处理路线和属性。机械工程机构的会议记录，第L部分：材料杂志：设计与应用2016，第1卷。233，pp。209–238。[28] H.L.Groth，J。Pilhagen，R。Vishnu，J.Y。 琼森。 在低温下使用双链不锈钢。 提出韧性温度厚度数据的新方法。 在2017年9月18日至19日，英国伦敦的第五届国际不锈钢国际专家研讨会论文集； pp。 1–8。Groth，J。Pilhagen，R。Vishnu，J.Y。琼森。在低温下使用双链不锈钢。提出韧性温度厚度数据的新方法。在2017年9月18日至19日，英国伦敦的第五届国际不锈钢国际专家研讨会论文集； pp。1–8。[29] N. Fonstein。高级高强度板钢；施普林格：柏林/海德堡，德国，2015年； pp。193–195。[30] M.Y.demeri。高级高强度钢。科学，技术和应用； ASM国际：俄亥俄州材料公园，
高强度激光治疗对患者的临床作用...
抽象目标是研究高强度激光治疗（HILT）对慢性难治性伤口的有效性。设计随机对照试验。将2019年8月至2020年6月，设置南京医科大学的江苏尚兹医院门诊治疗部门。参与者六十名患者已入学，并随机分为对照（n = 30）和治疗（n = 30）组。干预措施和结果度量仅通过常规伤口敷料治疗对照组，而治疗组除了标准伤口护理外，还接受了用刀柄的辐射，例如清创术，正常的盐水溶液以及敷料和敷料和无菌纱布。在治疗1、2和3周之前和之后评估了Bates-Jensen伤口评估工具（BWAT）的患者评分（BWAT）和用于愈合的压力溃疡量表（PUSH）。结果将一名患者排除在对照组之外，总共59名受试者完成了试验。与对照组相比，治疗组的BWAT得分显着降低，而在3周治疗结束时（差= -3.6; 95％CI -6.3至– 0.8; p <0.01）。同样，治疗组的患者与对照组相比显示出推球评分的显着降低（差异= -5.3； 95％CI -8.1至–2.6； P <0.01）。结论刀柄对慢性难治性伤口的治疗作用显着，并且比常规伤口敷料的治疗作用更高。试验注册号中国临床试验注册中心； CHICTR1900023157。url：http：//www。Chictr。org。cn/showproj。aspx？proj = 38866
高强度空气超声波暴露对...的影响
有关安全超声暴露限值的规定是基于数量非常有限的研究，这些研究仅将听力阈值变化视为听力缺陷的指标。当前研究的目的是评估高强度超声暴露对一系列听力功能指标的影响，包括听力阈值以及听力缺陷的亚临床指标：噪声中言语理解、超阈值听觉脑干反应波 I 幅度和延迟以及对调幅 (AM) 音调的频率跟随响应水平。在一组 9 名年轻听众中，对左耳暴露于高强度超声之前和之后这些指标的变化进行了评估。这些变化与对照组 9 名年轻听众的变化进行了比较。暴露包括在每个级别上以 105、110、115 和 120 dB SPL 的水平呈现 18 40 kHz AM 音调 19 持续 10 分钟，再加上在超声波检测任务期间暴露 20 40 kHz 未调制音调，总持续时间为 50 秒。与对照组参与者相比，暴露组参与者的左耳与右耳相比，没有发现任何听力功能测量值有显著变化。在暴露于 AM 音调期间获得的脑电图记录未显示调制频率或超声音调的低频次谐波处有显著的锁相活动。九分之一的参与者能够以高于偶然水平的水平完成超声检测任务，尽管由于实验设置的限制，她能够检测到音调呈现的机制仍不清楚。35
高强度螺栓的流体动力压力与结构载荷...
开发了高速双体船和 SES 船体形态的航道动态响应理论和工程模型，并将其应用于相关配置。零重力半滑行理论最初用于平静水域分析和航道动力学。从这项初步工作中得出结论，虽然相关大型船舶的典型工作弗劳德数很高（略高于 1），但可能还不足以证明在流体动力学中忽略重力的影响。当时的主要努力是将重力纳入流体动力学，无论是在平静水域作业还是在波浪中。发现 Mauro“平船”理论可作为此扩展的基础。通过将扩展代码的计算结果与 1970 年代在加利福尼亚州圣地亚哥旧洛克希德坦克上对 Bell-Halter110 SES 进行的模型实验进行比较，证明了这一发展。
Epibond®215A/B高强度粘合剂
室温治疗快速处理强度脱皮和高剪切强度服务温度从-90°F（-68°C）到300°F（149°C）在环境衰老或化学上浸入后的强度良好的强度良好的保留良好在覆盖范围内（欧洲化学局（ECHA）（ECHA）在2016年10月11日在正常温度条件下处理第59条的处理，并在推荐的混合率时使用该胶粘剂通常会提供大约60-70分钟（20 g/dif）（20 g/div）。要键合的底物应适当处理表面处理，并没有任何污染物。将两个组件彻底混合几分钟，直到获得均匀的混合物，或从2：1 200ml双桶形墨盒中分配。对于200 mL尺寸，使用TAH 10毫米直径。x 24元素的螺旋混合喷嘴或同等的。应用混合粘合剂应用刮刀散布到适当预处理的干燥关节表面。一层粘合剂0.004至0.012英寸（0.1至0.3毫米）厚通常会提供最大的膝盖剪切强度。然而，这种粘合剂的设计为在最高0.12英寸的层中有效。（3毫米）。应用粘合剂后，应立即组装要键合的组件。即使在治愈过程中整个关节区域的接触压力也将确保最佳性能。
钎焊高强度合金的先进制造方法...
Iris Labadie Kyocera America, Inc. 8611 Balboa Avenue San Diego, CA 92123 电子邮件：iris.labadie@kyocera.com 摘要 钎焊是实现封装金属化和金属部件（如散热器、密封环和连接器）之间可靠粘合的关键工艺。封装的信号完整性、机械可靠性和热管理性能不仅依赖于材料的改进，还依赖于利用这些改进的制造方法。用于医疗、恶劣环境或航空航天应用的高可靠性封装需要彻底了解选择哪种制造工艺，以及夹具和材料准备，以满足高功率 GaN 和 SiC 器件运行时对更高频率下低电损耗和更高热导率的日益增长的需求。在本文中，我们将讨论利用制造设计工具和方法实现最佳钎焊。 钎焊机理和功能 钎焊是通过将一层薄薄的毛细管填充金属流入金属之间的空间来连接金属。接合是由少量母材金属溶解在熔融填充金属中而产生的紧密接触，母材金属不会熔化。术语“钎焊”用于温度超过某个值的情况，例如 450°C。术语“焊接”通常用于低于 450°C 的温度 [1]。钎焊有一个基本要求，必须满足该要求才能形成可靠的钎焊接头。为了使冶金接头可接受，填充金属必须与母材表面发生部分反应。因此，填充金属充当两个部分之间的连接。Cusil 是一种铜和银的共晶合金，是封装行业最常用的填料。这是合理的，因为它会轻微溶解镍而不会形成有害的金属间化合物。使用钎焊将金属连接到陶瓷封装和复杂模块有四个主要功能原因