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Alloy uns N08827：合金N08825的新版本和高级版本，具有更好的
为了提高对氯化物诱导的局部腐蚀的耐药性，通过将钼含量从3 wt .-％增加到3 wt .-％的Alloy Uns N08825中的Alloy n08825中的3 wt .-％左右的825 ctp中，通过将钼含量从大约3 wt .-％增加到3 wt。通过增加钼含量，pren（由公式（1）给出的匹配抗性等效数）从33增加到42，这给出了提高耐腐蚀性的首先指示。通过在合金N08825中从30°C（86°F）2的临界点温度（CPT）升高至合金825 CTP的合金3-5（131°F）3-5的临界点温度（CPT）从30°C（86°F）2中升高，通过实验证实了改善的耐腐蚀性。pren =％cr + 3.3 x％mo + 16 x％n（1）此外，众所周知，合金N08825在焊接过程中非常容易易于热开裂，这可能发生在热影响区（HAZ）或焊接金属本身中，代表了跨间的故障模式。为了评估材料的热开裂敏感性，固化温度范围（固体二液值差值，ΔT）通常用作首次评估。较高的ΔT导致沿晶界和跨齿状区域分布的残留液相，从而导致冷却收缩过程中晶界延展性的损失，因此可以进行热开裂。6,7在实验上，可以通过改进的涂层（MVT）测试来评估热破裂的敏感性。通常将钛和niobium添加到合金中，以稳定碳并防止在可能导致晶间腐蚀的晶界处的碳化物降水。MVT测试被用作“通用”焊接性测试，旨在独立控制焊接参数和机械负载，该测试允许通过热裂缝数量和焊接样品的热裂纹长度评估和比较材料。在另一侧，从焊接的角度来看，据众所周知，钛对材料的可焊性具有有效的影响，7，但有关钛的这一方面的信息有限。Shankar等人。沿ti稳定的奥氏体不锈钢焊缝的裂缝和跨齿状区域验证了一般的高钛富集。认为，较高的钛含量会导致对晶界的种族隔离增加，这导致在这些地区形成更有害的次级相，后来可能有助于形成裂纹。此外，已知钛和其他分区元素在凝固过程中丰富了谷物和亚晶界。将这些元素分配到边界区域时，可以显着降低这些位点的有效凝固温度范围。8钛作为合金元素的另一个缺陷是其在电弧焊接过程中无法预测的氧化行为，这可能导致间质钛的消耗 - 从而降低了其稳定效果 - 与焊接金属中钛含量的发生结合。由于最近开发的合金825 CTP可以通过高级辅助冶金生产工艺实现非常低的碳含量，因此不需要钛的添加钛的目的
重新审视模型提取攻击-NSF -PAR
引言23自2004年24日成功去除石墨烯1以来进行的二维（2D）材料的积极研究导致发现了一种新的，新兴的2D材料，这些材料由碳化物和过渡金属的硝酸盐组成，25种称为Mxenes 2。mxenes是二维材料，具有通用式M n+1 x n t x，其中m是早期过渡26金属（例如，Ti，ti，v，cr），x是碳，氮或碳二氮，T是由O，OH，F，F，27和/或Cl 2组成的表面终止组。由于其引人注目的物理，电子和化学特性，MXENES吸引了巨大的理论28和在各种应用中的实验研究兴趣，例如锂离子电池3,4，气体传感器5，氢存储29 6和热电学7。在这些研究中，将近70％专用于Ti 3 C 2 t X，这是有史以来第一个实验30合成的MXENE 8。迄今为止，它被认为是最全面研究的MXENE。31 Ti 3 C 2 T X可以选择性地从其最大相位与氢氟酸（HF）蚀刻，其中A是元素元素32通常来自元素周期表的第13和14组（对于Ti 3 C 2 T x x）8。由于蚀刻后高反应性Ti表面，33去角质Ti 3 C 2 t X通常由随机分布的表面官能团（即O，OH，F）组成，这些表面官能团统称为34表示为T x 9。然而，由于模拟混合终止表面的复杂性和计算成本，理论研究中的大部分都考虑了Bare Ti 3 C 2 10,11或均匀终止的Ti 3 C 2 T X，具有单个功能性36组4,7,12-14。58这通常被视为MXENES 15的第一代和第二代模型。早期的实验努力，例如粉末X射线衍射（XRD）8，高分辨率透射电子显微镜（TEM）8,9,16和X射线原子对38分布函数（PDF）17，用于洞悉功能组成分的分布。然而，每种方法都因其对氢的不敏感而受到阻碍，这对于理解表面终止15至关重要。40因此，使用由高质量中子总散射法支持的原子对分布函数，Wang等。15 41获得了在不同条件下合成的Ti 3 C 2 t X结构的第一个分辨率，并提出了Ti 3 C 2 T X的多层42结构模型是MXENES的下一代模型。43受Wang等人的作品的启发，几项理论研究的重点是混合功能性44个组终止的影响（O，OH，F）。Caffrey 18提出了一个经验模型，以研究混合终止的Ti 3 C 2 T x和V 2 Ct X结构的结构变化和45个电化学性能的变化，而均匀终止的46个表面的变化。根据Caffrey研究，经验模型再现了与实验数据一致的晶格参数，状态的电子密度和47个工作函数。迄今为止，关于使用簇扩展方法的2D MXENE的表面功能化的最全面的研究和48个组成是由49 Ibragimova等人进行的。19。％和10 wt。％HF。在该研究中，在标准氢电极（SHE）50条件下，最佳O：OH：F组成为50:25:25，具有相似的分布模式，这些模式不受厚度和MXENE类型的影响。51然而，文献中仍然没有调整混合表面终止的设计途径。在PDF表征中使用52个能量色散X射线光谱（EDX），Wang等。15估计多层ti 3 c 2 t x样品中的平均原子比为53 o：f，用48 wt蚀刻时为0.85和1.4。基于54个O：F比率，Wang等。 得出T X的化学计量法，等于O 0.1（OH）0.8 F 1.1和O 0.13（OH）1.04 F 0.83。 此外，55总体结晶度和排序也受HF浓度的影响。 较高的HF浓度在表面终止中产生较高的56 F组成。 直觉上，这与57个可用的f的可能性增加是一致的，可终止HF浓度较高的新鲜蚀刻的Ti表面。 因此，受Wang等人的发现的启发。基于54个O：F比率，Wang等。得出T X的化学计量法，等于O 0.1（OH）0.8 F 1.1和O 0.13（OH）1.04 F 0.83。此外，55总体结晶度和排序也受HF浓度的影响。较高的HF浓度在表面终止中产生较高的56 F组成。直觉上，这与57个可用的f的可能性增加是一致的，可终止HF浓度较高的新鲜蚀刻的Ti表面。因此，受Wang等人的发现的启发。
第七届先进钢铁国际会议...
001 1-4 全体演讲 1 Sung-Joon Kim 奥氏体不锈钢中间隙原子的作用：C 与 N 002 5-7 1 相变 Tadashi Furuhara 界面工程在控制钢的微观结构和性能中的应用 003 8-11 1 相变 Yasunobu Nagataki 汽车用超高强度钢板的最新研究进展 006 12-15 1 相变 Mahesh Chandra Somani 北极应用新型超高强度钢的设计和加工的最新进展 007 16-18 1 晶粒结构控制 Munekazu Ohno 包晶钢凝固过程中粗柱状奥氏体晶粒的形成 008 19-20 1 晶粒结构控制 Shuang Xia 晶界特征分布对 316L 不锈钢力学性能的影响 009 21-22 1 晶粒结构控制Toshio Ogawa 通过三维微观结构分析表征纯铁和低碳钢的再结晶行为 010 23-25 1 晶粒结构控制 YongJie Yang 取向硅钢中一次再结晶织构的发展 011 26-29 1 第二相粒子控制 Yutaka Neishi 通过控制夹杂物形态提高特殊钢棒材和线材的性能 012 30-33 1 第二相粒子控制 Ling Zhang 含 2 wt%Nb 低碳钢的力学性能 013 34-37 1 第二相粒子控制 Wei Wang 通过测量高温下晶粒生长获得 TiN 在奥氏体中的溶度积 015 38-40 2 强度和变形 1 Nobuhiro Tsuji 完全再结晶超细晶粒钢同时实现高强度和高延展性的可能性 016 41-43 2 强度与变形 1 Elena Pereloma 揭示加工参数之间的关系，铁素体高强度低合金钢的相间析出与强化 017 44-47 2 强度与变形 1 Genichi Shigesato 高韧性钢板的微观组织控制 018 48-50 2 强度与变形 1 Norimitsu Koga 时效超低碳钢的低温拉伸性能 019 51-54 2 强度与变形 1 Myeong-heom Park 不同马氏体硬度的铁素体+马氏体双相钢的局部变形行为 020 55-57 2 强度与变形 2 Noriyuki Tsuchida 从应力分配角度改善力学性能 021 58 2 强度与变形 2 Stefanus Harjo 利用脉冲中子衍射观察钢材的变形行为 022 59 2 强度与变形 2 Si Gao 晶粒尺寸对钢材拉伸性能的影响304 不锈钢的原位中子衍射研究 023 60 2 先进钢种 1 Jungho Han 提高中锰钢低温韧性的可能性搅拌摩擦焊 024 61 2 先进钢种 1 Hongliang Yi 涂层/基体界面碳富集及其对 Al-Si 涂层压淬钢弯曲性能的影响 027 62-65 2 先进钢种 1 Dirk Ponge 高强度中高锰钢中的氢脆：从基础认识到新的抗氢微观结构设计 028 66-69 3 氢脆 Young-Kook Lee 微观结构和变形对珠光体钢氢脆的影响 029 70 3 氢脆 Hong Luo 环境引起的铁基多元合金的退化 030 71-73 3 氢脆 Shusaku Takagi 氢脆评估问题 031 74-76 3 氢脆 Akinobu Shibata 马氏体钢中的氢相关裂纹扩展行为 032 77-78 3 氢脆 Tomohiko Hojo 超高强度 TRIP 辅助钢的氢脆性能评估 033 79 3 耐热钢的设计 Satoru Kobayashi 提高长期结构稳定性的铁素体耐热钢的设计 034 80 3 设计耐热钢的设计 Shigeto Yamasaki Co 添加对高铬铁素体钢蠕变强度和磁性能的影响 035 81-84 3 耐热钢的设计 Nobuaki Sekido 利用纳米 SIMS 观察耐热铁素体钢在回火过程中硼偏析的变化 036 85-88 3 耐热钢的设计 Yoshiaki Toda 提高沉淀强化铁素体钢的蠕变强度 037 89-92 3 耐热钢的评价 Masatsugu Yaguchi 长期使用条件下 91 级钢的微观结构和蠕变强度 038 93 3 耐热钢的评价 Masatoshi Mitsuhara 晶界特征对 9Cr 铁素体耐热钢中 M23C6 碳化物生长的影响 039 94-97 3 18Cr 9Ni 3Cu Nb N钢的蠕变变形行为 040 98-101 3 耐热钢的评价 张胜德 长期使用超级304H钢锅炉管的组织与力学性能