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USFF GENADMIN JUL 2018.pdf - MyNavyHR - Navy.mil
RAUZYUW RUOIAAA0947 1981929-UUUU--RHOISAA RUOIAAA。znr uuuuu r 171859Z Jul 18 FM ComsfltForcom Norfolk va to Ruoiaaa/CNO WASHINGTON DC zen/compacflt pear harbor hi Ruoiaa/comnavsesyscom Washington DC Iaa/comnavsyscom mechanicsburg pa Ruoiaa/Chnfo Washington DC Ruoiaaa/Nexcom Norfolk va zen/dla ft belvoir va bt unclas pasts to offices: comusfrocom va/n41///n lt Part Harbor Hi/n4// Comsublant Norfolk va/n41// comnavarfpac san diego ca/n41// comnavseasyscom WASHINGTON DC/Sea05// ComnaVirlant NorFolk 41// Comsubpac pearl harbor hi/n41// secinfo/u/u/-gnadmin,usmtf,2008/comusfltforcom norfolk va// Subj/Improved Flame Resistant variant Flame Resistant Variant (FRV) Coverall// Ref/A/MSGID:Genadmin/Comuusfltforcom/051859ZFeb2 Read 4998/Jun2018// NARR/REF a is comusfltforcom introduction of the improved flame resistant variant (IIFRV) Coverall Message.参考 B 是 COMNAVSAFECEN 浮动安全咨询 3-18 改进型阻燃变体 (IFRV) 工作服要求和穿着指导。参考 C 是 2018 年综合浮动招聘指南海外文本/备注/1。这是一次美国协调的行动。舰队司令部（USFF）N41；太平洋舰队（PACFLT）N4 消息宣布 FRV 连体服结束生产，并提供有关改进型阻燃变体（IFRV）连体服穿着方式的附加指导。2.背景。根据参考文献 (A)，USFF 和 PACFLT 于 2018 年 2 月推出 IFRV 连体服作为经批准的舰队组织服装，以取代传统的阻燃变体 (FRV) 连体服。舰队部队被指示继续订购 FRV 工作服，直到库存充分消耗为止。FRV 库存已达到最低水平，自 2018 年 6 月 30 日起已从供应系统中停止供应。所有未处于运输状态的未完成的 FRV 请求都应被取消，并使用相应的 IFRV 尺寸重新排序。3.IFRV 工作服。根据参考文献 B，IFRV 连体服符合危险风险类别 2。然而，它们不符合
使用完整或碎片的铝热剂弹丸调整撞击碎片的分散
使用高速撞击点火测试系统研究脆性铝热剂弹丸以 850 和 1200 米/秒的速度撞击惰性钢靶时的动态响应。弹丸包括固结的铝和三氧化二铋，由推进剂驱动的枪发射到配备高速成像诊断装置的捕集室中。弹丸穿过捕集室入口处的防爆屏，在穿透防爆屏时碎裂或在撞击钢靶之前保持完整。在所有情况下，弹丸在撞击时都会粉碎，反应碎片云会扩散到捕集室中。在较低的撞击速度下，碎裂弹丸和完整弹丸产生的火焰蔓延速度相似，均为 217 – 255 米/秒。在较高的撞击速度下，完整的射弹产生最慢的平均火焰蔓延速度，为 179 米/秒，因为碎片的反弹受到射弹长度的限制，并且由此产生的碎片场在径向高度集中。相比之下，破碎的射弹反弹成分散良好的碎片云，其火焰蔓延速度最高，为 353 米/秒。提出使用动能通量阈值来描述观察到的碎片分散和火焰蔓延速度的变化。使用计算流体力学代码开发了一种基于粒子燃烧时间的反应性模型，该模型结合了多相环境中的传热和粒子燃烧，以了解粒径如何影响火焰蔓延。模型结果显示，对于较小颗粒碎片，更快的反应性和增加的阻力抑制运动之间存在权衡。
bv 32
20231269使用MUON自旋松弛Adroja，Devashibhai Rutherford Appleton Lab，对TBTA7O19中量子自旋液体中可能的量子自旋液态基态进行了研究。接受了2天火焰20231330对旋转液态基态的评估＆＃956; SR对高度沮丧的CO2+的SR研究，其有效的Spin-1/2 Zigzag链链抗Fiferromagnet：Zncop2O7 Adroja，Devashibhai Ruthai Ruthai Ruthai Ruthai Rutherford appleton实验室。接受了2天火焰20231277搜索磁性和测量三角晶格化合物NDMGAL11O19 BLUNDELL，Stephen Univ中的旋转动力学。接受了2天火焰20231278三角晶格量子旋转液体候选者Kybse2 Blundell，Stephen Univ。接受2天火焰20231224氢在一氧化锡SnO中的电行为通过µSR Chaplygin，Igor Technische Univ研究。德累斯顿接受了3天LEM 20231344在LEM（延续）Crivelli，Paolo eth Zuerich接受了7天LEM 20231361在2D三角形抗forermagnet devi中寻求量子旋转的液态状态，以寻求量子旋转状态
- CSA - CSI - CSM - CSS - CSS2 - P16 - P19 - P20 - P25 - UV ...
由于控制器没有接地连接，火焰传感电路依赖于单相电源上中性线和地线之间通常提供的连接。因此，对于控制器的正常运行而言，重要的是电源具有已建立的中性线到地线关系，并且燃烧器接地到电源。如果只有隔离（2 相）电源，则可以在中性线端子和地线之间连接一个电阻器（至少 2 兆欧，额定电压 1250V），以提供火焰电流的返回路径。不要依赖管道为燃烧器提供接地连接。螺纹胶带或接合剂可以有效地绝缘燃烧器。如果火焰与燃烧器的接触面积不大，则感应可能会受到点火变压器电压的影响。在这种情况下，反转变压器的输入连接或替换电子火花发生器可能会有所帮助。
Pyronices Estro 燃烧器控制、Pyronics Estro-A、Pyronics Estro-B、Pyronics Estro-C
¾ ¾ 火焰检测探头电压：最大 300 Vac ¾ ¾ 最小电离电流：2.4 µA ± 0.3 µA ¾ ¾ 火焰探头电流限制：1 mA ¾ ¾ 火焰信号显示：0 ÷ 90 µA ¾ ¾ 火焰探头类型：电极或紫外线扫描型号 ESA UV-2 ¾ ¾ 棒或紫外线扫描探头线长度：< 30 m ¾ ¾ 高压点火变压器线长度：最大 2 m ¾ ¾ 探头导体间绝缘：> 50 M Ω（双重绝缘或双重保护电缆） ¾ ¾ 数字输入信号电压：与电源电压相同 ¾ ¾ 数字输入功耗：最大 5mA ¾ ¾ 锁定 / 复位输入滤波器：RC 100 Ω - 0.47 µF - 250 Vac ¾ ¾ 输出信号电压：与电源电压相同 ¾ ¾ 每个输出信号的电流：1.5 A ¾ ¾ 每个输出信号的电流（总计）：4 A 每 10 秒。/ 分钟。¾ ¾ 负载保护保险丝：4 A 快速 ¾ ¾ 设备保护保险丝：1 A 不可更换 ¾ ¾ 电源电压扩展卡 EXP-2 和 EXP-4：24 Vac、115 Vac、230 Vac ¾ ¾ 电源电压扩展卡 EXP-2 和 EXP-4：最大 5mA ¾ ¾ 功率吸收扩展卡 EXP-2 和 EXP-4：与电源电压相同 ¾ ¾ 输出信号电压扩展卡 EXP-2 和 EXP-4：4 A（不受内部保险丝保护）
海军舰艇的典型火灾环境 - Digital WPI
图 3.4.1-1：虚拟喷嘴配置 17 图 3.4.1-2：液压油理论排放速度 19 图 3.4.1-3：喷火热释放率 20 图 3.4.1-4：喷火火焰长度 21 图 3.4.1-5：喷火火焰发射功率 22 图 3.4.1：火焰与目标平面之间的关系 23 图 3.4.1-6：距喷射火焰 0.50 米处垂直平面的辐射热通量 24 图 3.4.1-7：距喷射火焰 0.75 米处垂直平面的辐射热通量 24 图 3.4.1-8：距喷射火焰 1.00 米处垂直平面的辐射热通量 25 图 3.4.1-9：距喷射火焰 2.00 米处垂直平面的辐射热通量m 距离喷射火焰 25 图 3.4.1-10: 距离喷射火焰 4.00 m 处垂直平面的辐射热通量 26 图 3.4.1-11: 距离喷射火焰 6.00 m 处垂直平面的辐射热通量 26 图 3.4.1-12: 距离喷射火焰 10.00 m 处垂直平面的辐射热通量 27 图 3.4.1-13: 目标热通量与距离 27 图 3.4.2-1: 预测热释放率与池直径 30 图 3.4.2-2: 池火每单位表面积质量燃烧率 31 图 3.4.2-3: 池火增长至峰值热释放率的时间 32 图 3.4.2-4: 池火火焰高度 33 图 3.4.2.1-1: 距离垂直平面 5.5 m 处的辐射热通量来自 JP-4 池火 35 图 3.4.2.1-2: 辐射热通量至垂直平面 5.75 米 来自 JP-4 池火 35 图 3.4.2.1-3: 辐射热通量至垂直平面 6.0 米 来自 JP-4 池火 36 图 3.4.2.1-4: 辐射热通量至垂直平面 8.0 米 来自 JP-4 池火 36 图 3.4.2.1-5: 辐射热通量至垂直平面 10.0 米 来自 JP-4 池火 37 图 3.4.2.1-6: 辐射热通量至垂直平面 15.0 米 来自 JP-4 池火 37 图 3.4.2.1-7: 辐射热通量至垂直平面 20.0 米 来自 JP-4 池火 38 图 4.1-1: 火灾热量释放速率 41 图 4.1-2：隔间气体层温度 42 图 4.1-3：层界面高度 42 图 4.1-4：目标辐射热通量 43 图 4.1-5：目标热通量与离火距离的关系 43 图 4.2.1-1：热释放速率随隔间尺寸变化 44 图 4.2.1-2：不同隔间尺寸的层温度 45 图 4.2.1-3：15x15 米垂直目标隔间的热通量 46 图 4.2.1-4：5x5 米垂直目标隔间的热通量 46 图 4.2.2-1：不同火势大小的对流热释放速率 47 图 4.2.2-2：不同火势大小的辐射热释放速率 47 图 4.2.2-3：稳态热释放速率与火灾直径 48 图 4.2.2-4：不同火灾大小的上层温度 48 图 4.2.2-5：不同火灾大小的下层温度 49 图 4.2.2-6：稳定状态层温度与火灾直径 49 图 4.2.2-7：2.5 米直径火灾的目标热通量 50 图 4.2.2-8：2.0 米直径火灾的目标通量 51 图 4.2.2-9：1.5 米直径火焰的目标通量 51
SuperSafe GFM电池范围摘要
结构•铅锡合金中的正和负板•低电阻微孔玻璃纤维中的分离器。在这种材料中吸收了电解质，以防万一偶然损坏•电池容器和聚丙烯材料的盖子盖子标准；可选的阻燃剂可用（UL94 V-0）•包含在钢模块中的电池组成的整体架子系统•具有较大表面积铜插入物的端子可提供最大的电导率•自我调节压力缓解阀带有整体火焰引导
PowerSafe OPZV电池范围摘要
• • Positive electrode - tubular plate with lead-tin-calcium alloy • • Negative electrode - flat plate with lead- calcium alloy grid • • Separator - low resistance microporous material • • ABS containers and lids with high resistance to shocks and vibrations (UL94 V-0 rated flame retardant ABS available as an option) • • Electrolyte - sulphuric acid, immobilised as a gel • • Proven, high完整性支柱密封设计以防止电解质泄漏••终端设计-M10端子带有黄铜插入物件••压力释放阀 - 带有整体火焰捕捉器的单向阀增加了操作安全性