由于其闭合和旋转的头部,ESGM45是切割ACSR绳索,圆形材料(Cu,Al,ST)的专家,例如,装甲电缆和实心结构钢。甚至可以精确切割高达45毫米的细股和高度灵活的导体和电线绳。作为一个特殊的亮点,该工具具有创新的开放机构,该机制有助于安全,快速操作。如果恰好位于切割机之间的不受欢迎的对象,那么您需要做的就是释放控制按钮。两个切割刀片,然后立即移开。此机制还确保该工具在完成后很快就可以再次使用。
[1] R. Lewis,U。Olofsson。轮轨界面手册,第一版。;伍德海德出版有限公司:英国剑桥,2009年。[2] O. Hajizad,A。Kumar,Z。Li,R.H。Petrov,J。Sietsma,R。Dollevoet。微观结构对铁路应用中Bainitic钢的机械性能的影响。金属,2019,9,778。[3] i.v.gorynin。结构材料是北极基础设施可靠性和环境安全的重要组成部分。北极:生态与经济学2015。卷。3,第19号,pp。82-87。(在俄语)[4] E.I.Khlusova,O.V。 sych。 为北极创造冷抗性结构材料。 历史,经验,现代状态。 创新2018。 卷。 11,第241页,pp。 85-92。 (在俄语)[5] V.R. Kuz'min,A.M。 Ishkov。 预测结构的冷阻力和设备的可操作性。 m。:Mashinostroenie,1996。 (在俄语)[6] I.S. Filatov,A.M。 ISHKOV,I.N。 Cherskii。 改善寒冷气候条件的材料和设备的质量和可靠性的问题。 Yakutsk:科学和技术信息中心,1987年。 (在俄语)[7] A.K. Andreev,B.S。 ermakov。 低温设备的材料。 s-petersburg:大学ITMO,2016年。 (在俄语)[8] Yu.P. Solntsev,B.S。 Ermakov,O.I。 睡觉。 ermakov。Khlusova,O.V。sych。为北极创造冷抗性结构材料。历史,经验,现代状态。创新2018。卷。11,第241页,pp。85-92。 (在俄语)[5] V.R. Kuz'min,A.M。 Ishkov。 预测结构的冷阻力和设备的可操作性。 m。:Mashinostroenie,1996。 (在俄语)[6] I.S. Filatov,A.M。 ISHKOV,I.N。 Cherskii。 改善寒冷气候条件的材料和设备的质量和可靠性的问题。 Yakutsk:科学和技术信息中心,1987年。 (在俄语)[7] A.K. Andreev,B.S。 ermakov。 低温设备的材料。 s-petersburg:大学ITMO,2016年。 (在俄语)[8] Yu.P. Solntsev,B.S。 Ermakov,O.I。 睡觉。 ermakov。85-92。(在俄语)[5] V.R.Kuz'min,A.M。 Ishkov。 预测结构的冷阻力和设备的可操作性。 m。:Mashinostroenie,1996。 (在俄语)[6] I.S. Filatov,A.M。 ISHKOV,I.N。 Cherskii。 改善寒冷气候条件的材料和设备的质量和可靠性的问题。 Yakutsk:科学和技术信息中心,1987年。 (在俄语)[7] A.K. Andreev,B.S。 ermakov。 低温设备的材料。 s-petersburg:大学ITMO,2016年。 (在俄语)[8] Yu.P. Solntsev,B.S。 Ermakov,O.I。 睡觉。 ermakov。Kuz'min,A.M。 Ishkov。预测结构的冷阻力和设备的可操作性。m。:Mashinostroenie,1996。(在俄语)[6] I.S.Filatov,A.M。 ISHKOV,I.N。 Cherskii。 改善寒冷气候条件的材料和设备的质量和可靠性的问题。 Yakutsk:科学和技术信息中心,1987年。 (在俄语)[7] A.K. Andreev,B.S。 ermakov。 低温设备的材料。 s-petersburg:大学ITMO,2016年。 (在俄语)[8] Yu.P. Solntsev,B.S。 Ermakov,O.I。 睡觉。 ermakov。Filatov,A.M。 ISHKOV,I.N。Cherskii。 改善寒冷气候条件的材料和设备的质量和可靠性的问题。 Yakutsk:科学和技术信息中心,1987年。 (在俄语)[7] A.K. Andreev,B.S。 ermakov。 低温设备的材料。 s-petersburg:大学ITMO,2016年。 (在俄语)[8] Yu.P. Solntsev,B.S。 Ermakov,O.I。 睡觉。 ermakov。Cherskii。改善寒冷气候条件的材料和设备的质量和可靠性的问题。Yakutsk:科学和技术信息中心,1987年。(在俄语)[7] A.K.Andreev,B.S。 ermakov。 低温设备的材料。 s-petersburg:大学ITMO,2016年。 (在俄语)[8] Yu.P. Solntsev,B.S。 Ermakov,O.I。 睡觉。 ermakov。Andreev,B.S。ermakov。低温设备的材料。s-petersburg:大学ITMO,2016年。(在俄语)[8] Yu.P.Solntsev,B.S。 Ermakov,O.I。 睡觉。 ermakov。Solntsev,B.S。Ermakov,O.I。 睡觉。 ermakov。Ermakov,O.I。睡觉。ermakov。低温和低温温度的材料。S-Petersburg:Khimizdat,2008。(在俄语)[9] B.S.资源和维修低温和食品设备的钢结构。S-Petersburg:Spbgunipt,2011年。(在Russ。)[10] A.I.Rudskoi,S.G。Parshin。高强度冷和低温钢的冶金和可焊性的高级趋势。金属2021,11,1891。[11] J.-K。 Ren,Q.-Y.Chen,J。Chen,Z.-Y. 刘。 钒添加在热滚动的高MN奥氏体钢中的拉伸和低温 - 温度的夏比冲击特性中的作用。 材料科学与工程A 2021,811,141063 [12] 12 B. Kim,S.G。Lee,D.W。 Kim,Y.H。 Jo,J。Bae,S.S。Sohn,S。Lee。 添加Ni和Cu对奥氏体22mn-0.45c – 1al钢的低温 - 温度拉伸和夏比冲击特性的影响。 合金和化合物杂志2020,815,152407。 [13] C. Li,K。Li,J。Dong,J。Wang,Z。Shao。 FE-20/27MN-4AL-0.3C低磁性钢的机械行为和微观结构在房间和低温温度下。 材料科学与工程A 2021,809,140998。 [14] P.P. Poletskov,A.S。 Kuznetsova,D.YU。 Alekseev,对热卷高强度冷耐钢板产物的生产中世界一流发展的分析,其屈服强度为≥600n/mm2。 Nosov Magnitogorsk州立技术大学2020年的Vestnik。 卷。 18,第4页,pp。 32-38。 (在俄语)[15] L.M. [16] A.B.Chen,J。Chen,Z.-Y.刘。钒添加在热滚动的高MN奥氏体钢中的拉伸和低温 - 温度的夏比冲击特性中的作用。材料科学与工程A 2021,811,141063 [12] 12 B. Kim,S.G。Lee,D.W。 Kim,Y.H。Jo,J。Bae,S.S。Sohn,S。Lee。 添加Ni和Cu对奥氏体22mn-0.45c – 1al钢的低温 - 温度拉伸和夏比冲击特性的影响。 合金和化合物杂志2020,815,152407。 [13] C. Li,K。Li,J。Dong,J。Wang,Z。Shao。 FE-20/27MN-4AL-0.3C低磁性钢的机械行为和微观结构在房间和低温温度下。 材料科学与工程A 2021,809,140998。 [14] P.P. Poletskov,A.S。 Kuznetsova,D.YU。 Alekseev,对热卷高强度冷耐钢板产物的生产中世界一流发展的分析,其屈服强度为≥600n/mm2。 Nosov Magnitogorsk州立技术大学2020年的Vestnik。 卷。 18,第4页,pp。 32-38。 (在俄语)[15] L.M. [16] A.B.Jo,J。Bae,S.S。Sohn,S。Lee。添加Ni和Cu对奥氏体22mn-0.45c – 1al钢的低温 - 温度拉伸和夏比冲击特性的影响。合金和化合物杂志2020,815,152407。[13] C. Li,K。Li,J。Dong,J。Wang,Z。Shao。FE-20/27MN-4AL-0.3C低磁性钢的机械行为和微观结构在房间和低温温度下。材料科学与工程A 2021,809,140998。[14] P.P.Poletskov,A.S。 Kuznetsova,D.YU。 Alekseev,对热卷高强度冷耐钢板产物的生产中世界一流发展的分析,其屈服强度为≥600n/mm2。 Nosov Magnitogorsk州立技术大学2020年的Vestnik。 卷。 18,第4页,pp。 32-38。 (在俄语)[15] L.M. [16] A.B.Poletskov,A.S。 Kuznetsova,D.YU。Alekseev,对热卷高强度冷耐钢板产物的生产中世界一流发展的分析,其屈服强度为≥600n/mm2。Nosov Magnitogorsk州立技术大学2020年的Vestnik。卷。18,第4页,pp。32-38。(在俄语)[15] L.M.[16] A.B.Roncery,S。Weber,W。Theisen。 焊接塑料钢的焊接。 Scripta Metitialia 2012,66,997–1001。 Pereira,R.O。 桑托斯,学士学位 Carvalho,M.C。 Butuc,G。Vincze,L.P。Moreira。 评估第三代高强度钢的激光焊接性。 金属2019,9,1051。 [17] J. Verma,R.V。 太极拳。 焊接过程和条件对双工不锈钢焊接的微结构,机械性能和耐腐蚀性的影响 - 综述。 制造过程杂志2017,25,134–152。 [18] C.K.H. Martin-root。 复杂相和双相高强度钢的激光焊接 - 焊接对微结构和可高效性的影响。 Ph.D.论文,滑铁卢大学,加拿大安大略省滑铁卢,2020年。 [19] M. Rozanski,M。Morawiec,A。Grajcar,S。Stano。 修饰的复合相钢的双点激光焊接。 金属材料档案2016,第1卷。 61,pp。 1999–2008。 [20] V.I. Gorynin,M.I。 Olenin。 改善钢和焊接接头的冷耐药性的方法; Crism Prometey:俄罗斯圣彼得堡,2017年。 (在俄语)[21] C. Wang,X。Lin,L。Wang,S。Zhang,W。Huang。 通过选择性激光熔化制造的316L不锈钢的低温机械性能。 材料科学与工程A 2021,815,141317。 [22] M. Morawiec,A。Grajcar。 应用工程信2017,第1卷。 2,pp。Roncery,S。Weber,W。Theisen。焊接塑料钢的焊接。Scripta Metitialia 2012,66,997–1001。Pereira,R.O。 桑托斯,学士学位 Carvalho,M.C。 Butuc,G。Vincze,L.P。Moreira。 评估第三代高强度钢的激光焊接性。 金属2019,9,1051。 [17] J. Verma,R.V。 太极拳。 焊接过程和条件对双工不锈钢焊接的微结构,机械性能和耐腐蚀性的影响 - 综述。 制造过程杂志2017,25,134–152。 [18] C.K.H. Martin-root。 复杂相和双相高强度钢的激光焊接 - 焊接对微结构和可高效性的影响。 Ph.D.论文,滑铁卢大学,加拿大安大略省滑铁卢,2020年。 [19] M. Rozanski,M。Morawiec,A。Grajcar,S。Stano。 修饰的复合相钢的双点激光焊接。 金属材料档案2016,第1卷。 61,pp。 1999–2008。 [20] V.I. Gorynin,M.I。 Olenin。 改善钢和焊接接头的冷耐药性的方法; Crism Prometey:俄罗斯圣彼得堡,2017年。 (在俄语)[21] C. Wang,X。Lin,L。Wang,S。Zhang,W。Huang。 通过选择性激光熔化制造的316L不锈钢的低温机械性能。 材料科学与工程A 2021,815,141317。 [22] M. Morawiec,A。Grajcar。 应用工程信2017,第1卷。 2,pp。Pereira,R.O。桑托斯,学士学位Carvalho,M.C。 Butuc,G。Vincze,L.P。Moreira。 评估第三代高强度钢的激光焊接性。 金属2019,9,1051。 [17] J. Verma,R.V。 太极拳。 焊接过程和条件对双工不锈钢焊接的微结构,机械性能和耐腐蚀性的影响 - 综述。 制造过程杂志2017,25,134–152。 [18] C.K.H. Martin-root。 复杂相和双相高强度钢的激光焊接 - 焊接对微结构和可高效性的影响。 Ph.D.论文,滑铁卢大学,加拿大安大略省滑铁卢,2020年。 [19] M. Rozanski,M。Morawiec,A。Grajcar,S。Stano。 修饰的复合相钢的双点激光焊接。 金属材料档案2016,第1卷。 61,pp。 1999–2008。 [20] V.I. Gorynin,M.I。 Olenin。 改善钢和焊接接头的冷耐药性的方法; Crism Prometey:俄罗斯圣彼得堡,2017年。 (在俄语)[21] C. Wang,X。Lin,L。Wang,S。Zhang,W。Huang。 通过选择性激光熔化制造的316L不锈钢的低温机械性能。 材料科学与工程A 2021,815,141317。 [22] M. Morawiec,A。Grajcar。 应用工程信2017,第1卷。 2,pp。Carvalho,M.C。Butuc,G。Vincze,L.P。Moreira。 评估第三代高强度钢的激光焊接性。 金属2019,9,1051。 [17] J. Verma,R.V。 太极拳。 焊接过程和条件对双工不锈钢焊接的微结构,机械性能和耐腐蚀性的影响 - 综述。 制造过程杂志2017,25,134–152。 [18] C.K.H. Martin-root。 复杂相和双相高强度钢的激光焊接 - 焊接对微结构和可高效性的影响。 Ph.D.论文,滑铁卢大学,加拿大安大略省滑铁卢,2020年。 [19] M. Rozanski,M。Morawiec,A。Grajcar,S。Stano。 修饰的复合相钢的双点激光焊接。 金属材料档案2016,第1卷。 61,pp。 1999–2008。 [20] V.I. Gorynin,M.I。 Olenin。 改善钢和焊接接头的冷耐药性的方法; Crism Prometey:俄罗斯圣彼得堡,2017年。 (在俄语)[21] C. Wang,X。Lin,L。Wang,S。Zhang,W。Huang。 通过选择性激光熔化制造的316L不锈钢的低温机械性能。 材料科学与工程A 2021,815,141317。 [22] M. Morawiec,A。Grajcar。 应用工程信2017,第1卷。 2,pp。Butuc,G。Vincze,L.P。Moreira。评估第三代高强度钢的激光焊接性。金属2019,9,1051。[17] J. Verma,R.V。太极拳。焊接过程和条件对双工不锈钢焊接的微结构,机械性能和耐腐蚀性的影响 - 综述。制造过程杂志2017,25,134–152。[18] C.K.H.Martin-root。 复杂相和双相高强度钢的激光焊接 - 焊接对微结构和可高效性的影响。 Ph.D.论文,滑铁卢大学,加拿大安大略省滑铁卢,2020年。 [19] M. Rozanski,M。Morawiec,A。Grajcar,S。Stano。 修饰的复合相钢的双点激光焊接。 金属材料档案2016,第1卷。 61,pp。 1999–2008。 [20] V.I. Gorynin,M.I。 Olenin。 改善钢和焊接接头的冷耐药性的方法; Crism Prometey:俄罗斯圣彼得堡,2017年。 (在俄语)[21] C. Wang,X。Lin,L。Wang,S。Zhang,W。Huang。 通过选择性激光熔化制造的316L不锈钢的低温机械性能。 材料科学与工程A 2021,815,141317。 [22] M. Morawiec,A。Grajcar。 应用工程信2017,第1卷。 2,pp。Martin-root。复杂相和双相高强度钢的激光焊接 - 焊接对微结构和可高效性的影响。Ph.D.论文,滑铁卢大学,加拿大安大略省滑铁卢,2020年。 [19] M. Rozanski,M。Morawiec,A。Grajcar,S。Stano。 修饰的复合相钢的双点激光焊接。 金属材料档案2016,第1卷。 61,pp。 1999–2008。 [20] V.I. Gorynin,M.I。 Olenin。 改善钢和焊接接头的冷耐药性的方法; Crism Prometey:俄罗斯圣彼得堡,2017年。 (在俄语)[21] C. Wang,X。Lin,L。Wang,S。Zhang,W。Huang。 通过选择性激光熔化制造的316L不锈钢的低温机械性能。 材料科学与工程A 2021,815,141317。 [22] M. Morawiec,A。Grajcar。 应用工程信2017,第1卷。 2,pp。Ph.D.论文,滑铁卢大学,加拿大安大略省滑铁卢,2020年。[19] M. Rozanski,M。Morawiec,A。Grajcar,S。Stano。修饰的复合相钢的双点激光焊接。金属材料档案2016,第1卷。61,pp。1999–2008。[20] V.I.Gorynin,M.I。 Olenin。 改善钢和焊接接头的冷耐药性的方法; Crism Prometey:俄罗斯圣彼得堡,2017年。 (在俄语)[21] C. Wang,X。Lin,L。Wang,S。Zhang,W。Huang。 通过选择性激光熔化制造的316L不锈钢的低温机械性能。 材料科学与工程A 2021,815,141317。 [22] M. Morawiec,A。Grajcar。 应用工程信2017,第1卷。 2,pp。Gorynin,M.I。Olenin。 改善钢和焊接接头的冷耐药性的方法; Crism Prometey:俄罗斯圣彼得堡,2017年。 (在俄语)[21] C. Wang,X。Lin,L。Wang,S。Zhang,W。Huang。 通过选择性激光熔化制造的316L不锈钢的低温机械性能。 材料科学与工程A 2021,815,141317。 [22] M. Morawiec,A。Grajcar。 应用工程信2017,第1卷。 2,pp。Olenin。改善钢和焊接接头的冷耐药性的方法; Crism Prometey:俄罗斯圣彼得堡,2017年。(在俄语)[21] C. Wang,X。Lin,L。Wang,S。Zhang,W。Huang。通过选择性激光熔化制造的316L不锈钢的低温机械性能。材料科学与工程A 2021,815,141317。[22] M. Morawiec,A。Grajcar。应用工程信2017,第1卷。2,pp。多相钢对汽车行业的焊接性的冶金方面。38–42。[23] J. Chen,Z.-Y.刘。低碳5MN – 5NI钢的强度和低温冲击韧性的结合。合金和化合物杂志2020,837,155484。[24] H. Wang,L。Meng,Q。Luo,C。Sun,G。Li,X。Wan。通过焊接热循环的高MN奥氏体钢的高温韧性:晶界演化的作用。材料科学与工程A 2020,第1卷。788,139573。[25] J.C. Lippold,D.J。Kotecki。 焊接冶金和不锈钢的焊接性,第一版。 ;威利:美国新泽西州霍博肯,2005年[26] A. Kalhor,M。Soleimani,H。Mirzadeh,V。Uthaisangsuk。 对双相钢的机械和腐蚀特性的最新进展综述。 民用机械工程档案2020,第1卷。 20,85。 [27] T. Nanda,V。Singh,V。Singh,A。Chakraborty,S。Sharma。 高级高强度钢的第三代:处理路线和属性。 机械工程机构的会议记录,第L部分:材料杂志:设计与应用2016,第1卷。 233,pp。 209–238。 [28] H.L. Groth,J。Pilhagen,R。Vishnu,J.Y。 琼森。 在低温下使用双链不锈钢。 提出韧性温度厚度数据的新方法。 在2017年9月18日至19日,英国伦敦的第五届国际不锈钢国际专家研讨会论文集; pp。 1–8。Kotecki。焊接冶金和不锈钢的焊接性,第一版。;威利:美国新泽西州霍博肯,2005年[26] A. Kalhor,M。Soleimani,H。Mirzadeh,V。Uthaisangsuk。对双相钢的机械和腐蚀特性的最新进展综述。民用机械工程档案2020,第1卷。20,85。[27] T. Nanda,V。Singh,V。Singh,A。Chakraborty,S。Sharma。高级高强度钢的第三代:处理路线和属性。机械工程机构的会议记录,第L部分:材料杂志:设计与应用2016,第1卷。233,pp。209–238。[28] H.L.Groth,J。Pilhagen,R。Vishnu,J.Y。 琼森。 在低温下使用双链不锈钢。 提出韧性温度厚度数据的新方法。 在2017年9月18日至19日,英国伦敦的第五届国际不锈钢国际专家研讨会论文集; pp。 1–8。Groth,J。Pilhagen,R。Vishnu,J.Y。琼森。在低温下使用双链不锈钢。提出韧性温度厚度数据的新方法。在2017年9月18日至19日,英国伦敦的第五届国际不锈钢国际专家研讨会论文集; pp。1–8。[29] N. Fonstein。高级高强度板钢;施普林格:柏林/海德堡,德国,2015年; pp。193–195。[30] M.Y.demeri。高级高强度钢。科学,技术和应用; ASM国际:俄亥俄州材料公园,
(k)“有关排除黑社会团体的事项”的承诺书中有虚假记载或发生违反承诺的情况时。 (4)合同的准备 中标人被选定为中标人后,应立即准备合同。 (适用的合同条款为驻军标准合同《服务合同条款》中附加的“关于碰撞造假等违法行为的特别条款”和“关于排除有组织犯罪集团的特别条款”) (5)中标确定方法 总金额在单位确定的报价限额内的投标人为中标人。如果有两个或两个以上的最低出价者有资格中标,则将通过抽签来确定中标者。 在确定中标人时,中标金额为投标文件所载金额加上10%(如果该金额的小数部分不足1日元,则小数部分四舍五入)。因此,无论投标人是消费税的应税商业实体还是免税商业实体,投标人都必须在投标文件中载明相当于估算金额的110/100的金额。 (6)其他 A.双方当事人签字、盖章后,本合同即成立。 (一)投标人参加投标时须提交资格审查结果通知书复印件。 如果您代表其他人竞标,则必须提交授权委托书。 E. 允许通过邮寄方式投标。此时,应将信封折叠两层,内信封上写明“附有#11仓库消防泵控制面板维修服务投标表”,并另行附上资格审查结果通知书复印件,在投标当日上午10点前以挂号信或其他方式(有送达记录)寄至北千岁警备区第323会计组。此时请您致电负责人确认到达情况。 将立即进行重新招标。然而,如果已经通过邮寄方式投标,则重新投标将另行规定。 请在投标表格下方空白处写明:“本公司(若为本人或个人)或本团体(若为团体)接受《投标及合同指南》及《标准合同等》中的合同条款,参与投标。”此外,我们承诺遵守《招标及承包指南》中关于排除黑社会组织参与的条款。 “承诺并声明这一点。 如果您希望当天参加竞标,您必须在竞标日期前的星期五下午 5:00 之前联系北千岁驻地第 323 会计部队。 招标相关事宜咨询窗口:日本陆上自卫队北千岁警备队第 323 会计部队合同科(联系人:源田)电话:0123-23-2106(内线 5341) 规格相关事宜咨询窗口:日本陆上自卫队北千岁警备队作战部队管理科(联系人:押尾)电话:0123-23-2106(内线 5317) (7)公告发布地点及期限:发布地点:北方陆军网站:http://www.mod.go.jp/gsdf/nae/fin/index.html 发布期限:2024 年 6 月 13 日(星期四)至 2024 年 6 月 24 日(星期一)
2024 年 3 月 21 日 — A. 具备海上空中指挥与控制 (MACCS) 方面的专业知识和技能。B. 具备符合国防部规范 DSP Z 90008 的质量控制能力。标准。检查暂定。
2022 年 3 月 31 日 — 零件编号或规格。所用设备的名称。组。名称 | 检查包装。交货地点。交货日期或施工期。2022 年 3 月 31 日星期四。公告第 68 号。2021 年 10 月 29 日。第 80 号中央监控控制检查和维护。
正如 DISR 的《绿色金属》咨询文件所指出的那样,这些因素——加上我们靠近亚洲市场(可再生能源资源的获取更加受限)以及我们熟练的资源和能源劳动力——使澳大利亚完全有能力将绿色铁、绿色氧化铝和铝作为战略市场扩张机会,我们支持政府在其文件中将这些行业确定为优先市场。正如 Ross Garnaut 在其 2022 年出版的《超级大国转型》一书中所强调的那样,“减少全球排放和提高澳大利亚收入的最大单一机会是将澳大利亚的铁出口从矿石转向金属。”第二大直接机会是将铝土矿出口转化为氧化铝和铝金属。在零排放世界中,澳大利亚是 [这种] 转换的经济合理地点……'
摘要:脱碳是材料表面在高温氧化环境中发生的一种不希望出现的碳损失现象。钢在热处理后的脱碳问题已被广泛研究和报道。然而,到目前为止,还没有关于增材制造零件脱碳的系统研究。电弧增材制造 (WAAM) 是一种生产大型工程零件的高效增材制造工艺。由于 WAAM 生产的零件通常尺寸较大,因此使用真空环境来防止脱碳并不总是可行的。因此,有必要研究 WAAM 生产零件的脱碳问题,尤其是在热处理工艺之后。本研究使用打印材料和在不同温度(800 ◦ C、850 ◦ C、900 ◦ C 和 950 ◦ C)下热处理不同时间(30 分钟、60 分钟和 90 分钟)的样品研究了 WAAM 生产的 ER70S-6 钢的脱碳情况。此外,使用 Thermo-Calc 计算软件进行数值模拟,以预测钢在热处理过程中的碳浓度分布。发现脱碳不仅发生在热处理样品中,而且发生在打印部件的表面上(尽管使用氩气进行保护)。发现脱碳深度随着热处理温度或持续时间的增加而增加。在最低温度 800 ◦ C 下仅热处理 30 分钟的部件具有约 200 µ m 的较大脱碳深度。对于相同的 30 分钟加热时间,温度从 150 ◦ C 升至 950 ◦ C,脱碳深度急剧增加 150% 至 500 µ m。这项研究很好地证明了需要进一步研究以控制或最大限度地减少脱碳,从而确保增材制造工程部件的质量和可靠性。
关于前瞻性陈述的免责声明 本综合报告包含关于公司预测、信念、期望、目标和战略的前瞻性陈述。这些前瞻性陈述基于公司使用当前可用信息做出的判断和假设,这些预测可能由于各种可能随时间变化的因素而与实际结果存在很大差异,例如判断和假设中的不确定性、未来业务运营以及集团内外条件的变化。神户制钢所不承担修改这些前瞻性陈述或本报告中其他内容的责任。以下是可能导致这些不确定性和变化的因素列表。这包括但不限于:
计算和测量结果表明,DCB 试件的不稳定扩展从一开始就具有基本恒定的稳态裂纹速度,该速度取决于试件的几何形状和起始条件。计算还预测了高速下不连续扩展的情况。传递给试件的动能被恢复并成为裂纹驱动力。由此可见,断裂停止由整个扩展事件中的能量耗散历史控制,而不是由 Ka(在停止点计算的单个静态韧性值)控制。对于 4340 钢,在室温下裂纹速度增加到 860 ins-l 时,动态断裂能会增加 4 倍(增加 2 倍
副本编号 37 – 上尉 C. M. Tooke,美国海军,舰船局 – 主席 副本编号 38 – 上尉 R. A. Himers,美国海军,DavidTaylor 模型盆地 副本编号 39 – 指挥官 RH Lembert,美国海军,舰船局 副本编号 27 – 指挥官 RD Schmidtman,美国海岸警卫队总部 副本编号 1!Jo,40 – WG Frederick,美国海事委员会 副本编号 Q – HubertKempel,战争部运输主管办公室 副本编号 25 – KathewLetich,美国航运局 副本编号 26 – JamesMcIntosh,美国海岸警卫队 副本编号 42 – R. i!I. Robertson,海军研究办公室,美国海军副本编号 43 - VL Russo,美国海事委员会副本编号 10,30 - RE Wiley,舰船局,海军部副本编号 31 - JL Filson,美国航运局副本编号 16 - Finn Jonassen,联络代表,NRC 副本编号 44 - EH Davidaon,联络代表,AISI 副本编号 45 - Pafi Gerhart,联络代表,AISI