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World File Search System时效处理
电子束定向能量沉积制造的拉伸超弹性加速改进
摘要 250 ℃低温时效处理可显著提高电子束定向能量沉积 (EB-DED) 制备的 NiTi 合金的拉伸超弹性能。然而由于晶粒尺寸较大，需要很长的时效时间 (长达 200 h) 才能获得优异的拉伸超弹性能。为了加速时效进程，在时效处理之前通过人工热循环处理引入高密度位错（EB-DED 处理的 NiTi 合金中原始位错含量很低），这将促使后续在低温时效处理过程中均匀析出纳米级 Ni 4 Ti 3 颗粒。其相变行为始终保持稳定的两阶段马氏体相变。在 6% 应变循环拉伸试验下，经过热循环处理后，24 h 时效试样经过 10 次循环后的回复率仍在 90% 以上，与未进行热循环处理时效 200 h 的试样性能相当，时效效率大幅提高。
更正为：时效处理后 Al-Zn-Mg-Cu 铝合金中新 (Al, Zn)3Zr 沉淀物的形成及其对动态压缩的响应
更正为：时效处理后 Al-Zn-Mg-Cu 铝合金中新 (Al, Zn) 3 Zr 沉淀物的形成及其对动态压缩的响应
材料挤压增材制造17-4PH不锈钢组织与力学性能研究
材料挤压增材制造 (MEAM) 作为一种现代制造工艺，目前正在吸引各个行业的关注，因为它可以以比其他增材制造工艺更低的成本生产出复杂零件。在本研究中，比较了增材制造和锻造的 17-4PH 不锈钢零件在原始状态和在 H900 条件下热处理的微观结构和力学性能。原始试样由马氏体和 δ-铁素体组成。固溶处理后，δ-铁素体相在马氏体基体中表现出明显的生长。时效处理引起的沉淀强化表现为拉伸强度和硬度的增加。此外，从实验中获得的强度系数 (K) 和应变硬化指数 (n) 被用作拉伸试验模拟的输入数据。所有试样的模拟结果与实验结果一致。模拟结果的发现有望用于预测通过 MEAM 工艺制造的复杂零件的力学行为。关键词：增材制造，材料挤压增材制造，17-4PH不锈钢，热处理，沉淀强化，有限元方法1.引言
作者索引 - ASTM 国际
泡沫钽，30 拉伸性能，钛合金，71 三点弯曲试验，113 Ti-15Mo-2.8Nb-0.2Si，151 Ti-29Nb-13Ta-4.6Zr，135 Ti-6Al-4V，151 Ti-6Al-4V ELI，177 Ti-6Al-7Nb，113，177 Ti-Fe-ON 合金，103 Timetal® 21SRx，151 TiOsteum®，3，30 组织反应，钛合金，120 工业纯钛，151，177，196 钛-12钼-6锆-2铁β钛合金，机械和物理性能，3 钛-15钼，71，83，177钛-35铌-7锆-5钽β钛合金，30，52 钛合金，83，103，120 时效处理，52 铸造，113 腐蚀疲劳，177 模块化柄，215 骨科植入物，30 应力腐蚀开裂，166 表面特性，151 钛合金，3 钛粉，30 钛/钛合金，3 TMZF®β钛合金，3 毒性，248 Trabecular Metal™，30
作者索引 - ASTM International
泡沫钽，30 拉伸性能，钛合金，71 三点弯曲试验，113 Ti-15Mo-2.8Nb-0.2Si，151 Ti-29Nb-13Ta-4.6Zr，135 Ti-6Al-4V，151 Ti-6Al-4V ELI，177 Ti-6Al-7Nb，113，177 Ti-Fe-O-N 合金，103 Timetal® 21SRx，151 TiOsteum®，3，30 组织反应，钛合金，120 工业纯钛，151，177，196 钛-12钼-6锆-2铁β钛合金，机械和物理性能，3 钛-15钼，71，83，177钛-35铌-7锆-5钽β钛合金，30，52 钛合金，83，103，120 时效处理，52 铸造，113 腐蚀疲劳，177 模块化柄，215 骨科植入物，30 应力腐蚀开裂，166 表面特性，151 钛合金，3 钛粉，30 钛/钛合金，3 TMZF®β钛合金，3 毒性，248 Trabecular Metal™，30
用于增材制造的沉淀硬化不锈钢的基因设计
介绍了一种用于增材制造 (AM) 的沉淀硬化 (PH) 不锈钢 (SS) 设计的遗传算法。研究发现，完全马氏体基体是实现最大强度的关键因素，但与早期研究不同的是，还考虑了 AM 独有的原位时效处理，从而促进了 AM 过程中富铜沉淀物的沉淀。将设计理论集成到遗传算法优化框架中，以最大限度地提高强度和可打印性。通过使用激光粉末床熔合 (LPBF) AM 制造新型合金部件，进行了实验概念验证，并将其与商业 LPBFed 17-4 PH SS 进行了比较。结果与设计策略目标一致。设计合金的优异机械性能主要归因于两个因素的结合：沉淀硬化和位错强化。沉淀硬化是提高 LPBF 新型 PH SS 屈服强度的主要原因，其原因是打印过程中位错增殖和湮没导致基体位错密度升高。
表面光洁度对 Inconel 718 高周疲劳的影响
Inconel 718 是一种镍基超级合金，由于其在高温下具有出色的性能，因此是常用的火箭发动机材料。其疲劳寿命在很大程度上取决于表面粗糙度，因为疲劳会在表面引入和扩展裂纹。Aerojet Rocketdyne 设定的零件标准通常要求表面粗糙度值为 64 至 125 Ra。但是，精加工过程中产生的表面形貌和残余应力也会影响疲劳性能。该项目的具体目标是进行文献综述并编写实验方法，以确定车削、喷砂和抛光产生的表面粗糙度、形貌和残余应力如何累积影响中高周疲劳。现有文献显示，经过固溶处理和时效处理的抛光 Inconel 718 在 500 至 600 MPa 的应力幅度范围内达到高周疲劳状态。此范围将成为为 Aerojet 使用的常见精加工工艺（抛光、车削和喷砂）生成有用的 S-N 曲线的起点。测试方法和分析技术将包括使用 Ambios XP1 触针轮廓仪进行表面粗糙度测量、表面形貌的扫描电子显微镜 (SEM) 成像、完全反向悬臂弯曲疲劳测试和 SEM 断裂分析。解决的安全问题与疲劳测试、喷砂和使用 Kalling 溶液蚀刻 Inconel 718 金相学样品有关。
通过线材 + 电弧增材制造工艺生产的 Inconel 718 和 Inconel 625 的微观结构和机械性能
在开发用于耐热和抗蠕变合金的线材+电弧增材制造 (WAAM) 工艺时，结构由镍基高温合金 Inconel 718 (IN718) 和 Inconel 625 (IN625) 构建。在本文中，使用等离子转移电弧工艺在这两种高温合金中沉积壁结构。在光学和 SEM 下分析微观结构；两种合金均显示出具有长柱状晶粒的典型树枝状结构，合金之间差异不大。研究结果表明，结构包括合金元素的明显偏析，具有潜在的金属间相，例如合金中还发现了 Laves 相和 δ 相，这表明 Nb 和 Mo 在晶界和树枝状区域偏析明显更多。这些合金还经过了室温机械测试，此外，IN625 样品在固溶和时效处理后进行了测试。硬度测量表明，与固溶状态下的锻造合金相比，WAAM 工艺通常可使材料硬度增加约 10%。与沉积状态相比，IN625 的热处理样品硬度增加了约 6%。IN625 的伸长率显示出更大的值。总体而言，IN718 的强度高于 IN625，而伸长率较低。对两种合金及其文献中所述的最大 UTS 和 YS 值进行比较后发现，WAAM 制造的 IN718 和 IN625 在沉积状态下可达到最大 UTS 的一半多一点，无需后处理。在 IN625 中测试的热处理工艺略微缩小了 UTS 性能的差距 3.5%。