XiaoMi-AI文件搜索系统
World File Search System点焊
电阻焊产品
ELKONITE ® 1W3 和 3W3 合金通常用于闪光和对接焊模具镶件，此类模具需要更高的电导性和热导性，并且需要一定程度的延展性。这些材料还用于点焊（作为圆角面电极）低导电性黑色金属，例如不锈钢。ELKONITE ® 5W3 和 TC5 合金通常用于焊接压力不太大的轻型凸焊模具。ELKONITE ® 10W3 合金用于大多数闪光和对接焊模具中的电极和模具镶件以及焊接压力适中的凸焊模具。它还用于轻型电镦锻、电锻模具和缝焊机衬套镶件。ELKONITE ® 30W3 和 TC10 合金适用于压力相对较高的体积凸焊模具。有色金属和低碳钢的电镦锻通常通过使用 ELKONITE ® 材料作为模具面层来完成。大直径线材和棒材的交叉丝焊接是使用 ELKONITE ® 材料完成的。ELKONITE ® 3W53 和 10W53 是可热处理的 ELKONITE ® 材料等级，以完全热处理的状态供应。如果将银钎焊到模具背衬上，则应在钎焊后对此类 ELKONITE ® 材料进行热处理。这些较硬的等级主要用于温度和压力相对较高的电锻和电镦锻模具。
空间应用印刷电路板的高密度互连技术评估
摘要 — 高密度互连 (HDI) 印刷电路板 (PCB) 和相关组件对于使太空项目受益于现代集成电路（如现场可编程门阵列、数字信号处理器和应用处理器）日益增加的复杂性和功能性至关重要。对功能性的不断增长的需求意味着更高的信号速度和越来越多的输入/输出 (I/O) 数量。为了限制整体封装尺寸，元件的触点焊盘间距会减小。大量 I/O 与减小的间距相结合对 PCB 提出了额外的要求，需要使用激光钻孔微孔、高纵横比核心过孔以及小的轨道宽度和间距。虽然相关的先进制造工艺已广泛应用于商业、汽车、医疗和军事应用，但将这些性能的进步与太空的可靠性要求相协调仍然是一个挑战。考虑了两种类型的 HDI 技术：两级交错微孔（基本 HDI）和（最多）三级堆叠微孔（复杂 HDI）。本文介绍了根据 ECSS-Q-ST-70-60C 对基本 HDI 技术的鉴定。在 1.0 毫米间距下，该技术成功通过了所有测试。在 0.8 毫米间距下，互连应力测试和导电阳极丝测试期间会遇到故障。这些故障为更新 HDI PCB 的设计规则提供了基础。
RTV 566 作为“弹簧”应用的可靠性研究
I. 介绍 Zr/O/W(100) 肖特基电子发射体以其高亮度和良好的发射稳定性而闻名 [1]，广泛应用于电子显微镜和电子束光刻系统。肖特基发射体由单晶钨 (100) 尖端组成，该尖端点焊在钨加热丝上，可加热至 1800 K。我们正在为并行电子光刻系统开发直径为 1 毫米的肖特基发射体的微型版本。发射体尖端相对于电子柱中各个电极的对准非常关键。由于热机械原因，尖端在 x − y − z 方向上的位置会随时间而变化，这也会改变电子发射和电子光学。对于数百个发射器的阵列，必须将阵列中各个发射器之间的电子光学特性差异降至最低。在标准肖特基发射器中，尖端在其使用寿命期间在 z 方向上位移 50 µ m。为了补偿这种位移，我们建议使用硅橡胶室温硫化 (RTV) 566 对尖端进行原位位置对准。RTV 566 在 − 115 ◦ C–260 ◦ C 范围内具有良好的热稳定性、低排气性以及与不同材料组良好的粘合性 [2]。RTV 566 广泛应用于各种机械和电子工程应用，如汽车加热软管、芯片键合、太阳能电池、空间应用和火花塞帽。控制 z 轴运动的拟议设计示意图如图所示。1.在
009-46 日期：2023年10月1日 类别：II 1. 范围：1.1 Ti
NAVSEA 标准项目 FY-25 项目编号：009-46 日期：2023 年 10 月 1 日 类别：II 1. 范围：1.1 标题：合成和金属阀座蝶阀；修理 2. 参考：2.1 S9086-RJ-STM-010/CH-504，压力、温度和其他机械和机电测量仪器 3. 要求：3.1 给每个阀门部件做匹配标记。3.2 拆卸、清洁每个内外表面，清除异物（包括油漆），检查每个部件是否有缺陷。3.3 按如下方式修理阀门：3.3.1 抛光阀杆以去除凸起的边缘和异物。3.3.2 凿孔并攻丝暴露的螺纹区域。 3.3.3 对金属对金属阀座和阀瓣进行机加工、研磨或搭接和点焊，以获得等于或低于 3.5.5 中允许的泄漏率。3.3.4 抛光合成阀座阀门的阀座表面，去除高点、刻痕和毛刺。3.4 组装阀门，安装新的每个衬套、每个 O 形环、每个 V 形环、每个阀衬套、每个阀座组件、每个垫圈、每个销钉和每个紧固件（对于 3.2 中拆下的），并按照制造商的规格或说明进行操作。3.5 对阀门进行水压试验，如下所示：3.5.1 水压试验设备必须具备以下功能：3.5.1.1 手动过压保护释放阀。3.5.1.2 自启动和复位泄压阀，其设定点不超过测试压力以上 100 PSIG 或测试压力以上 10%，以较小者为准。
思考未来的工厂：从 PLM 到增强现实
考虑到制造业中潜在的应用种类繁多，文献中提出了不同的 AR 技术。例如，[ NMBT13 ] 提出了激光投影技术（图 1-a），以在各种应用中协助传统装配方法和硬制造模板。头戴式投影仪是另一种有趣的制造应用 AR 技术。ARKIVA 项目使用该技术作为解决方案，以取代传统的使用说明书，并为飞机维护提供额外的当前流程相关信息（图1-b）[ FJS02 ]。在同一类别中，UDset 的概念（图 1-c）用于在铺层制造过程中投影图形模板，以确定复合布的位置和方向 [ CM92 ]。空间增强现实 (SAR) 是另一种技术，它使用数据投影仪将计算机生成的虚拟对象直接叠加到物理对象表面上。(图 1-d) 显示了 [ ZLT ∗ 12 ] 提出的此类技术在汽车行业点焊检测中的应用。[ OGL08 ] 利用投影 SAR 的概念来帮助操作员面对工业 CNC 机器 (图 1-e)。借助 ASTOR 系统，操作员可以通过全息光学元件查看机器操作，该元件由 PC 驱动的投影仪的立体图像照亮。该设置允许 3D 注释出现在工作区中，从而通过相关信息增强操作员对过程的视图。由于投影 AR 解决方案的优势和成熟度，CentrelineDesign 公司 [Cen14] 提出了一种商业工具，用于在飞机部件上提供精确的投影，例如焊接线或点，让用户快速轻松地显示物体上的正确位置（图1-f）。
船舶结构委员会
图 3.6(b)：钢 B 的破坏性试验结果与非破坏性 ABI 方法确定的主曲线叠加。仅获得两个不稳定断裂 ......................................................................................................................................42 图 3.7(a)：SMA 焊缝的破坏性试验结果与非破坏性 ABI 方法确定的主曲线叠加。在 0 o C 时未获得不稳定断裂 .............................................................................................................................43 图 3.7(b)：FCA 焊缝的破坏性试验结果与非破坏性 ABI 方法确定的主曲线叠加....................................................................................44 图 3.8(a)：SMA 焊缝的正则化图。破坏性测试结果和非破坏性测试结果的参考温度分别为 -62 o C 和 -48 o C。........45 图 3.8(b)：FCA 焊缝的正则化图。破坏性测试结果和非破坏性测试结果的参考温度分别为 -9 o C 和 -49 o C。..........45 图 3.9：钢 A 的标准化图。破坏性试验结果和非破坏性试验结果的参考温度分别为 -77 o C 和 -60 o C.................................46 图 4.1：疲劳试验样品示意图 ......................................................................................50 图 4.2(a)：应变应用与时间示意图 .............................................................................51 图 4.2(b)：与应变应用相对应的机械磁滞回线（图 4.2(a)）。................................................................................................................51 图 4.2(c): 对应于应变循环的 B 场测量（图 4.2a）........................................................52 图 4.3(a): 机械磁滞随循环次数变化的不同阶段.........................................................................................................52 图 4.3(b): 机械磁滞和 B 场的阶段与循环次数的关系.........................................................................53 图 4.4(a): 磁滞损失和 B 场/循环与循环次数的关系（低循环疲劳）.........................................................................54 图 4.4(b): 磁滞损失和 B 场/循环与循环次数的关系（高循环疲劳）.........................................................................55 图 5.1: 本程序中使用的 MT 样本示意图.............................................................................57 图 5.2: 样本照片，显示一个焊缝上的点焊探针脚趾。另一焊趾经过打磨和锤击处理....................................................................................58 图 5.3：使用 MWM 传感器沿焊缝横向进行的渗透性测量示例.............................................................................58 图 5.4：疲劳试验台上安装有 PD 探头的样本.............................................................................59 图 5.5(a)：NPD 读数与循环次数.........................................................................................................60 图 5.5(b)：NPD 读数与循环次数（通道 12 和参考探头）....................................................60 图 5.6(a)：原始 PD 读数与循环次数（通道 12）.........................................................................61 图 5.6(b)：原始 PD 读数与循环次数（参考探头）.........................................................................61 图 7.1：裂纹扩展仪示意图（CPA 图案）.............................................................................67断裂股线与电阻的关系......68 图 7.3(a)：在缺口两侧安装两个仪表的中拉伸试样照片.........................................................................................................69 图 7.3(b)：疲劳试验装置照片.........................................................................................................69 图 7.4：使用改进和标准安装程序的两个仪表在疲劳试验期间的电压与时间关系图.........................................................................70 图 7.5(a)：使用改进安装程序的仪表的电压与时间关系图（图 7.4 的缩放图）.........................................................................................71
扎卡里·C·科尔德罗
[J18] Ware LG、Suzuki DH、Cordero ZC †。“定向凝固双晶中弯曲晶界的热力学稳定性和运动学可达性”，材料科学杂志，55：8564–8575 (2020)。[J17] Moustafa AR、Durga A、Lindwall G、Cordero ZC †。“用于设计增材制造功能梯度金属的 Scheil 三元投影 (STeP) 图”，增材制造，32：101008 (2020)。[J16] Poole LL、Gonzales M、French MR、Yarberry WA、Moustafa AR、Cordero ZC †。 “PrintCast A356/316L 复合材料的超高速冲击”，国际冲击工程杂志，136: 103407 (2020)。[J15] Ward AA、Cordero ZC †。“多材料层压板超声波增材制造过程中的结生长和相互扩散”，Scripta Materialia，177: 101-105 (2020)。[J14] Carazzone JR、Bonar MD、Baring HW、Cantu MA、Cordero ZC †。“约束烧结中开裂的原位观察”，美国陶瓷学会杂志，102:602-610 (2019)。[J13] Ward AA、Zhang Y、Cordero ZC †。 “超声波点焊和超声波增材制造中的结生长”，Acta Materialia，158: 393-406 (2018)。[J12] Moustafa AR、Dinwiddie RB、Pawlowski AE、Splitter DA、Shyam A、Cordero ZC †。“介观结构和孔隙率对增材制造金属复合材料热导率的影响”，Additive Manufacturing，22: 223-229 (2018)。[J11] Ware LG、Suzuki DH、Wicker KJ、Cordero ZC †。“定向凝固双晶和三晶中的晶界操控”，Scripta Materialia，152: 98-101 (2018)。[J10] Ward AA、French MR、Leonard DN、Cordero ZC †。 “纳米晶合金超声波焊接过程中的晶粒生长”，材料加工技术杂志，254：373-382 (2018)。[J9] Pawlowski AE*、Cordero ZC* †、French MR、Muth TR、Dinwiddie RB、Carver KR、Shyam A、Elliott AM、Splitter DA。“通过熔体渗透增材制造预制件生产耐损伤金属复合材料”，材料与设计，127：346-351 (2017)。* = 作者贡献相同[J8] Cordero ZC †、Siddel DH、Peter WH、Elliott AM。“通过青铜渗透增强铁质粘合剂喷射 3D 打印部件的强度”，增材制造，15：87-92 (2017)。 [J7] Cordero ZC † 、Dinwiddie RB、Immel D、Dehoff RR。“电子束增材制造过程中烟囱孔的成核和生长”，材料科学杂志，52：3429-3435 (2017)。[J6] Cordero ZC † 、Meyer III HM、Nandwana P、Dehoff RR。“电子束增材制造过程中的粉末床充电”，Acta Materialia，124：437-445 (2017)。[J5] Cordero ZC 、Knight BE、Schuh CA †。“Hall-Petch 效应六十年——纯金属晶粒尺寸强化研究综述”，国际材料评论，61：495-512 (2016)。 [J4] Cordero ZC、Carpenter RR、Schuh CA、Schuster BE†，“超细晶粒钨合金的亚尺度弹道测试”，国际冲击工程杂志，91：1-5 (2016)。[J3] Huskins EL、Cordero ZC、Schuh CA、Schuster BE†。“粉末微柱压缩测试”，材料科学杂志，50：7058-7063 (2015)。