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使用纳米力学谐振器在深度亚波长距离下测量近场辐射传热
摘要：近场辐射传热（NFRHT）测量通常依赖于定制的微发行版，这些版本在其原始演示后可能很难再现。在这里，我们使用纯硅（SIN）膜纳米力学谐振器研究NFRHT，一种可广泛可用的基材，用于电子显微镜和光学力学等应用，并可以轻松地沉积其他材料。我们报告的测量值降低到较大的曲率半径（15.5 mm）玻璃散热器和SIN膜谐振器之间的最小距离。在如此深的次波长距离处，热传递在（0.25 mm）2的有效区域上由表面极化共振支配，这与使用自定义的微型制造设备的平面 - 平面实验相当。我们还讨论了使用纳米力学谐振器的测量如何创造机会，同时测量近场辐射传热和热辐射力（例如，对Casimir力的热校正）。关键字：近场辐射，纳米力学谐振器，热辐射，表面极化
带贴片的毫米波零阶谐振天线... - DR-NTU
摘要：设计并制作了一种基于复合右手-左手 (CRLH) 原理的小型零阶谐振天线，在 30 GHz 下无需金属通孔即可实现贴片状辐射。将两个 CRLH 结构的镜像连接起来以设计无通孔天线。研究了等效电路、参数提取和色散图，以分析 CRLH 天线的特性。制作了天线并通过实验验证。测得的天线在 30 GHz 下的实际增益为 5.35 dBi。设计的天线在 10 GHz 带宽内没有杂散谐振。利用所提出的 CRLH 天线和 Butler 矩阵设计了一个无源波束形成阵列。采用基板集成波导来实现 Butler 矩阵。CRLH 天线连接到 4×4 Butler 矩阵的四个输出。对于馈送 CRLH 天线的 4×4 Butler 矩阵，从端口 1 到端口 4 的激励，扫描角度分别为 12 ◦、−68 ◦、64 ◦ 和 −11 ◦。
Chang等。 1尾层水分子的定量... 聚合引起的氨基的不对称电荷状态... 介导的环呼定分解聚合：合成... 增强学习的预计钟声方程 边缘平衡：快速服务或无服务 碳点的特性与来自'... 的小分子的特性 金属中的框架控制单线裂变... 工程IPMC传感器：建模，表征和应用可穿戴的姿势锻炼 植物根渗出液和根际细菌群落随邻居上下文转移 带有物理信息的神经网络的时间依赖性狄拉克方程：计算和属性 通过比较反馈为个性化的多目标决策引起用户偏好 侧翼序列共转换在调节扭曲... 与Heteroskedastic的事件的机器学习... “使用门fisher创建，分析和可视化系统基因组数据集”。在：当前协议 谐振光增强了Fermionic超流体QED模拟器中的相干性 聚（乙二醇） - 丙烯（丙二醇）三嵌段共聚物对水泥糊的自源收缩和特性的影响 单词识别中整体处理的发展出现
Chang等。 8读数为14.5±2。 为简单起见，我们将这些解决方案称为“ pH 14解决方案”。Chang等。8读数为14.5±2。为简单起见，我们将这些解决方案称为“ pH 14解决方案”。
基于具有高内存能力的串联耦合微孔谐振器
摘要：已经提出了片上微区谐振器（MRR）来构建时间延迟的储层计算（RC），该计算提供了有希望的配置，可用于具有高扩展性，高密度计算和易于制造的计算。但是，单个MRR不足以为具有多种内存要求的计算任务提供足够的内存。MRR通过光学反馈波导满足了巨大的记忆需求，但以其较大的足迹为代价。在结构中，超长的光学反馈波导实质上限制了可扩展的光子RC集成设计。在本文中，提出了一个时间删除的RC，该RC是通过利用基于硅的非线性MRR与一系列线性MRRS结合使用的。这些线性MRR具有高质量的因素，为整个系统提供了足够的存储能力。我们在具有多种内存要求的三个经典任务上进行定量分析和评估拟议的RC结构的性能，即Narma 10，Mackey-Glass和Santa Fe Chaiotial Chaotion Chaoticerseries的预测任务。在处理NARMA 10任务时，提出的系统具有超长的基于波导的系统，具有与MRR相当的性能，这需要大量的内存能力。尽管如此，与具有基于光反馈波导的系统的MRR中超长的反馈波导相比，这些线性MRR的总长度明显小于三个数量级。这种结构的紧凑性对光子RC的可伸缩性和无缝整合具有重要意义。
利用 3D 打印技术低成本制造用于能量收集的单片谐振压电装置
摘要：物联网 (IoT) 的快速发展带动了低功耗传感器的开发。然而，物联网扩展的最大挑战是传感器的能量依赖性。为物联网传感器节点提供电源自主性的一个有前途的解决方案是从环境源收集能量 (EH) 并将其转换为电能。通过 3D 打印，可以创建单片收集器。这降低了成本，因为它消除了对后续组装工具的需求。得益于计算机辅助设计 (CAD)，收集器可以根据应用的环境条件进行专门调整。在这项工作中，设计、制造并电气表征了压电谐振能量收集器。还进行了压电材料和最终谐振器的物理表征。此外，还使用有限元建模对该设备进行了研究和优化。在电气特性方面，确定该设备在最佳负载阻抗为 4 M Ω 且受到 1 G 加速度时可实现 1.46 mW 的最大输出功率。最后，设计并制造了一个概念验证设备，目的是测量流过电线的电流。
外延 3C-SiC 双固支梁谐振器 Q 因子与残余应力之间的相关性
S. Sapienza1,a*, M. Ferri1,b, L. Belsito1,c, D. Marini1,d, M. Zielinski2,e, F. La Via3,f 和 A. Roncaglia1,g S. Sapienza1,a*, M. Ferri1,b, L. Belsito1,c, D. Marini1,d, M. Zielinski2,e, F. La Via3,f 和 A. Roncaglia1,g S. Sapienza1,a*, M. Ferri1,b, L. Belsito1,c, D. Marini1,d, M. Zielinski2,e, F. La Via3,f 和 A. Roncaglia1,g S. Sapienza1,a*, M. Ferri1,b, L. Belsito1,c, D. Marini1,d, M. Zielinski2,e, F. La Via3,f 和 A. Roncaglia1,g S. Sapienza1,a*, M. Ferri1,b, L. Belsito1,c, D. Marini1,d, M. Zielinski2,e, F. La Via3,f 和 A. Roncaglia1,g S. Sapienza1,a*, M. Ferri1,b, L. Belsito1,c, D. Marini1,d, M. Zielinski2,e, F. La Via3,f 和 A. Roncaglia1,g S. Sapienza1,a*, M. Ferri1,b, L. Belsito1,c, D. Marini1,d, M. Zielinski2,e, F. La Via3,f 和 A. Roncaglia1,g S. Sapienza1,a*, M. Ferri1,b, L. Belsito1,c, D. Marini1,d, M. Zielinski2,e, F. La Via3,f 和 A. Roncaglia1,g S. Sapienza1,a*, M. Ferri1,b, L. Belsito1,c, D. Marini1,d, M. Zielinski2,e, F. La Via3,f 和 A. Roncaglia1,g S. Sapienza1,a*, M. Ferri1,b, L. Belsito1,c, D. Marini1,d, M. Zielinski2,e, F. La Via3,f 和 A. Roncaglia1,g S. Sapienza1,a*, M. Ferri1,b, L. Belsito1,c, D. Marini1,d, M. Zielinski2,e, F. La Via3,f 和 A. Roncaglia1,g S. Sapienza1,a*, M. Ferri1,b, L. Belsito1,c, D. Marini1,d, M. Zielinski2,e, F. La Via3,f 和 A. Roncaglia1,g S. Sapienza1,a*, M. Ferri1,b, L. Belsito1,c, D. Marini1,d, M. Zielinski2,e, F. La Via3,f 和 A. Roncaglia1,g S. Sapienza1,a*, M. Ferri1,b, L. Belsito1,c, D. Marini1,d, M. Zielinski2,e, F. La Via3,f 和 A. Roncaglia1,g S. Sapienza1,a*, M. Ferri1,b, L. Belsito1,c, D. Marini1,d, M. Zielinski2,e, F. La Via3,f 和 A. Roncaglia1,g S. Sapienza1,a*, M. Ferri1,b, L. Belsito1,c, D. Marini1,d, M. Zielinski2,e, F. La Via3,f 和 A. Roncaglia1,g S. Sapienza1,a*, M. Ferri1,b, L. Belsito1,c, D. Marini1,d, M. Zielinski2,e, F. La Via3,f 和 A. Roncaglia1,g S. Sapienza1,a*, M. Ferri1,b, L. Belsito1,c, D. Marini1,d, M. Zielinski2,e, F. La Via3,f 和 A. Roncaglia1,g S. Sapienza1,a*, M. Ferri1,b, L. Belsito1,c, D. Marini1,d, M. Zielinski2,e, F. La Via3,f 和 A. Roncaglia1,g S. Sapienza1,a*, M. Ferri1,b, L. Belsito1,c, D. Marini1,d, M. Zielinski2,e, F. La Via3,f 和 A. Roncaglia1,g S. Sapienza1,a*、M. Ferri1,b、L. Belsito1,c、D. Marini1,d、M. Zielinski2,e、F. La Via3,f 和 A. Roncaglia1,g
用于并网可再生能源供电双向电动汽车充电器的多端口隔离谐振 LLC 转换器
本文提出了一种用于插电式电动汽车电池充电的集成双向多端口 DC-DC 转换器，它可以集成光伏 (PV) 系统、牵引电池和交流电网。所提出的转换器比传统拓扑更可靠，因为 PV 板和电网都可以同时或单独向高压电池供电。此外，该拓扑是双向的，可以通过采用开关较少的半桥 CLLC 转换器将电池中的电力传输到交流电网。此外，还使用统一控制器以及最佳最大功率点跟踪 (MPPT) 算法来控制转换器。使用状态空间建模分析了转换器拓扑、控制系统和操作场景。通过使用 MATLAB/Simulink 软件在不同条件下测试转换器的运行，评估了整个系统的性能。仿真结果表明，所提出的转换器不仅可以根据充电状态控制电池的充电和放电，还可以保持电网侧的直流链路电压处于恒定水平。
通过谐振抗屏蔽增强超导性
图3（a）使用各向同性的EliAshberg方程方法用于MGB 2的临界参数the临界温度t c vs.耦合参数，接近耦合到BI 2 SE 3（实心圆）。线表示从莱文斯缩放法获得的𝑇𝑇𝑇𝑇𝑐𝑐𝑐𝑐𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝜅𝜅 𝜅𝜅 𝜅𝜅 𝜅𝜅 𝜅𝜅 𝜅𝜅 𝜅𝜅，对于不同的淬火参数𝜁𝜁：0（蓝线），0.005（红线），0.008（绿线）和0.01（黑线）。在𝜅𝜅 = 0处的打开圆圈用于各向异性情况（请参阅文本）。箭头指示实验t c。（b）vs. vs. 𝜅𝜅从Ybco-bi 2 Se 3 -mgb 2结构中获得的缩放量表，用于不同的淬火参数𝜁𝜁 = 0.01（符号线），0.05（紫色线）（紫色线），0.1（蓝线），0.1（蓝线），0.15（红线），0.15（红线），0.2（红线（红线）（黑色线）和0.25（Black）和0.25（绿色）和0.25（绿色）和0.25（green）和绿色（绿色）。
固定功率平行谐振PMSG系统的发电控制方法用于串联混合车辆
平行谐振永久性磁铁同步发电机（PMSG）系统，该系统由柴油发动机组成，带有谐振平行电容器的PMSG和二极管全波电流，可能可能应用于串联混合车辆牵引系统，这是由于其高成本和低成本和低成本和低成本而导致的。通常，使用脉冲宽度调制（PWM）转换器控制串联混合车辆牵引系统中的发电系统。但是，无法使用PWM转换器调整并联谐振PMSG混合牵引系统中的功率发电系统，并且需要采用新的动力生成控制方法。尚未开发一种考虑电池恶化，发动机启动数量和燃油经济性的适当发电控制方法。因此，本研究提出了一种适用于串联混合车辆牵引系统的平行谐振PMSG系统的发电控制方法。