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World File Search System载荷系数
SSC-297 - 船舶结构委员会
本报告对松弛 LNG 货舱中的动态晃动载荷进行了评估。全面回顾了世界范围内的比例模型晃动数据。将数据简化为通用格式，以便定义设计载荷系数。回顾了 LNG 舱的结构细节，重点放在定义独特的设计特征上，这些特征在设计 LNG 舱以承受动态晃动载荷时必须考虑。进行了额外的比例模型实验室实验以补充可用的模型晃动数据。实验以组合自由度进行，以确定多自由度激励的可能性，以增加动态晃动载荷。还进行了实验以建立结构响应分析所必需的晃动动态压力-时间变化曲线。还对全尺寸 LNG 船舶舱结构的代表性段进行了实验，该舱结构装载了根据模型结果预测的典型全尺寸动态晃动压力。开展分析研究，提供确定壁结构对动态晃动载荷响应的技术。最后，介绍了膜式和半膜式油箱、重力油箱和压力油箱的设计方法，设计程序从比较共振晃动周期与船舶周期开始，定义设计载荷，然后根据随油箱类型变化的划定程序设计受动态晃动载荷影响的油箱结构。
SSC-297 - 船舶结构委员会
本报告对松弛液化天然气货舱中的动态晃动载荷进行了评估。全面回顾了全球比例模型晃动数据。数据被简化为通用格式，以便定义设计载荷系数。回顾了液化天然气储罐的结构细节，重点是定义在设计液化天然气储罐以承受动态晃动载荷时必须考虑的独特设计特征。进行了额外的比例模型实验室实验，以补充可用的模型晃动数据。以组合自由度进行实验，以确定多自由度激励的潜力，以增加动态晃动载荷。还进行了实验以建立结构响应分析所必需的晃动动态压力-时间历史。还对全尺寸 LNG 船舶储罐结构的代表性段进行了实验，该储罐装载了模型结果预测的典型全尺寸动态晃动压力。进行了分析研究，以提供确定壁面结构对动态晃动载荷响应的技术。最后，介绍了膜式储罐和半膜式储罐、重力储罐和压力储罐的设计方法，其中设计程序从比较共振晃动周期与船舶周期开始，定义设计载荷，然后根据随储罐类型变化的划定程序设计受动态晃动载荷影响的储罐结构。
同轴刚性旋翼悬停及前飞性能风洞研究
摘要：为研究上下旋翼干扰效应以及进给比、轴倾斜角和升力偏移对缩比同轴刚性旋翼系统气动性能的影响，对缩比同轴刚性旋翼系统在悬停和稳定前飞过程中的气动性能进行了实验研究。旋翼系统采用直径2 m、四叶片上下无铰链旋翼，安装在同轴旋翼试验台上。实验在中国空气动力研究与发展中心（CARDC）的φ3.2 m风洞中进行。旋翼系统在0°~13°的总距范围内进行了悬停测试，并在进给比高达0.6的情况下进行了前飞测试，重点关注了轴倾斜角和升力偏移扫掠。为了使共轴旋翼的运行方式与实际飞行方式相似，悬停飞行时将扭矩差调整为零，前飞时保持恒定升力系数。在同轴旋翼中以相同的螺距角设置进行了孤立单旋翼配置试验。悬停试验结果表明，下旋翼的品质因数 (FM) 值低于上旋翼，且均低于孤立单旋翼。此外，在相同的叶片载荷系数 (C T / σ) 下，同轴旋翼配置可以获得更好的悬停效率。前飞时，有效升阻比 (L/De) 为
您的 CAPF 5U 问卷名称 - 民用空中巡逻队
sUAS CAPF 5U 问卷 姓名：_________________________ 等级：________________ CAPID：_______________ 单位：_________________________________________________ 日期：________________ 检查飞行员：_____________________ 等级：_________________ CAPID：_______________ 分数：_________ sUAS 类型/型号：___________________________________________ 使用任何可用的课程材料完成此开卷问卷。如果问题或问题的一部分不适用，请填写 N/A。检查飞行员将审查并评分问卷。最低及格分数为 80%。完成的问卷将存档在飞行员的飞行记录中。 1.) 未经豁免，sUAS 操作的最大高度（以英尺 AGL 为单位）是多少：2.) 根据 14CFR107，计划在 D 类空域运行的 sUAS 的远程 PIC，a.) 必须使用目视观察员 b.) 需要提交飞行计划 c.) 需要获得 ATC 授权 3.) 在操作无人机时，远程飞行员应考虑机翼上的载荷系数可能随时增加 a.) 重心向后移动至后重心限制。b.) 飞机进行直线平飞以外的机动。c.) 总重量减轻。4.) 在商业运营中使用小型 UA 时，谁负责向参与者介绍紧急程序？a.) FAA 主管检查员。b.) 首席目视观察员。c.) 远程 PIC。 5.) 根据 14 CFR 第 101、107 和 CA 部分
Atlas V 启动服务用户指南
11 第 3 节 • 更新了表 3.1.1-1：气体调节能力 • 更新了表 3.1.2.1-1 至 3.1.2.1-6：C 波段、S 波段和 FTS 特性 • 更新了图 3.1.2.1-1 400 系列 E 场辐射 • 增加了图 3.1.2.1-2 500 系列 E 场辐射 • 更新了第 3.1.2.3 节发射范围电磁环境 • 更新了图表 3.1.2.3-1 至 -4 最坏情况射频环境 • 更新了图 3.1.2.4-1 E 场对 LV 的冲击 • 第 3.1.2.5.1 节：Centaur 非导电材料包括先前版本的 Centaur 隔热毯和有效载荷整流罩 ESD 部分。• 更新了图 3.1.2.5.2-1：Centaur 上因 ESD 引起的峰值宽带电场发射 • 删除了图 3.1.2.5.2-2 MIL-STD-1541A 电弧放电宽带电场发射 • 将图 3.1.2.5.1-1、3.1.2.5.2-1 和 3.1.2.5.2-2 合并为新的图 3.1.2.5.1-1 Centaur 上的电场发射 • 更新了第 3.2.1 节航天器设计载荷系数 • 更新了第 3.2.2 节声学 • 更新了第 3.2.3 节振动 • 更新了第 3.2.4 节冲击 • 删除了图 3.2.5-1 FMH 通量分布 • 添加了第 3.2.6.1 节静压环境设计注意事项 • 更新了图 3.2.7.7-1 CCAM • 增加了表 3.3-2 SC 结构测试
商业运输模拟器中失速恢复训练的运动提示
从 2019 年开始，航空公司飞行员将被要求在飞行模拟器上进行全失速恢复训练。从历史上看，训练模拟器不需要在其正常飞行包线之外的条件下提供训练。通常需要实施失速后飞机模型来模拟失速点后的飞机响应。此外，运动提示需要充分代表这种响应，以确保在模拟器训练中学习的技能可直接用于实际飞行。本文概述了 NASA 艾姆斯研究中心进行的六个模拟器实验，旨在开发商业运输模拟器中失速恢复训练的运动提示策略。其中一项实验验证了 D 级认证全飞行模拟器上失速恢复训练的增强运动提示策略。这项研究表明，增强的运动导致失速机动中的最大滚转角更低，恢复中的最小载荷系数更低，失速恢复中的二次摇杆数量更少，恢复中的最大空速更低。这些结果表明，对传统商用运输模拟器的运动逻辑进行相对较小的改进可以显著提高飞行员在模拟失速恢复中的表现，并可能改善失速恢复训练。
积分
AURA AERO 将在 2019 年巴黎国际航空展 (SIAE) 上推出名为“INTEGRAL”的全新飞机系列。INTEGRAL 是一系列双座飞机，专为特技飞行、民用和军用飞行员训练以及休闲旅行而设计。该系列由两种型号组成，INTEGRAL S 和 INTEGRAL R。这两款飞机根据运营商的需求提供互补的功能。它们将高性能、面向未来的设计和无与伦比的运营效率融为一体。安全是这两种设计的核心要素。所有飞机都将配备弹道降落伞回收系统、防撞油箱和防撞能量吸收座椅，这是同类产品中的首创。在性能方面，I NTEGRAL 可以承受高载荷系数（单座版为 +9/-9G），可以进行激烈的特技飞行。其他特点包括巡航速度 180 节（335 公里/小时）、航程超过 1,000 公里、有效载荷高达 330 公斤。环保是该项目的另一个核心要素，通过使用碳木，这是一种易于实施和维修的轻质复合材料。第三个核心要素是人体工程学：INTEGRAL 拥有同类产品中最大的驾驶舱。下一代控制面板和符合人体工程学的座椅最大限度地提高了飞机的使用率，特别是在训练期间。“INTEGRAL 的动态线条强调并强化了其特技飞行传统。驾驶舱将这种风格和电子设计带到了
用户飞行手册 - Velocity XL RG N99KT
HE V ELOCITY 是一款现代化、高性能定制远程飞机，采用最新的空气动力学和结构技术，具有良好的实用性、经济性、舒适性、简单性和飞行安全性。该飞机使用两种经过验证的航空发动机之一，即 Lycoming IO540（260HP）和 Lycoming IO540（300HP）。它有一个交流发电机供电的电气系统，并配备电动发动机启动器。其驾驶舱布局旨在补充飞行员的工作负荷，左侧控制台上有油门、混合器、化油器加热、俯仰配平和着陆制动器控制装置，中央控制台上有侧杆控制器。座椅提供合适的扶手、腰部、大腿和头枕支撑，提供传统飞机座椅所不具备的舒适感。这使长时间的飞行变得轻松无疲劳。大型机翼边条的内侧部分被用作行李区，可从前后驾驶舱进入。这些行李区与特殊手提箱和其他储存区相结合，提供了近 20 立方英尺的行李空间。该区域还可用于添加燃料，使总容量超过 90 加仑。Velocity 的设计载荷系数为 +9 G/-7 G，测试机身载荷为 + 6 G。 Velocity 飞机使用美国宇航局开发的翼尖小翼系统，该系统由每个翼尖的弧形表面组成。这旨在抵消翼尖涡流并减少诱导阻力。Velocity 在每个翼尖小翼中使用单向方向舵，利用翼尖弧度来调整方向舵力。这会导致在低速时使用方向舵时产生的力较小，而在高速时不需要方向舵时产生的力较大。
类型证书数据表 - EASA
2.确定 CS-FCD、CS-MMEL 和 CS-CCD 适用运行适用性要求的参考日期为 2011 年 12 月 31 日。3.原产国适航当局型号合格证数据表编号TCCA 型号合格证数据表编号A-236（初次修订 2015 年 12 月 17 日，或后续修订） 4.原产国适航当局认证依据 参考 TCCA 型号合格证数据表编号A-236。5.EASA 适航要求 EASA 认证规范 25，修订版 12。EASA 认证规范全天候运行 (CS-AWO)，初始版本。5.1 特殊条件 B-01 结冰条件下的飞行 B-02 失速和预定运行速度 B-03 运动和驾驶舱控制的影响 B-04 静态方向、横向和纵向稳定性以及低能耗意识 B-05 B-14 飞行包线保护设计大角度进近 B-17 正常载荷系数限制系统 B-26 在符合条件的湿槽或 PFC 跑道上缩短着陆距离 C-02 复合材料油箱 – 未容纳的发动机碎片 C-06 设计俯冲速度 C-07 设计机动载荷 C-08 飞行员限制力和扭矩（侧杆） C-12 CFRP 油箱的轮胎碎片与燃油泄漏 C-13 自动刹车系统载荷 D-04 坠机后火灾 – 复合材料结构 D-07 座椅安装的热量释放和烟雾排放 D-08 飞行中火灾 – 复合材料和特殊结构 D-14 无牵引杆牵引 D-16 控制面位置感知和 EFCS E-01 水/冰燃料系统 E-11 CFPR 机翼油箱的耐火能力 F-01 HIRF 保护 F-10 单一欧洲天空的数据链服务 F-11 飞行记录器、数据链记录 F-14 飞行仪表外部探头 - 结冰条件下的鉴定 F-21 机载系统和网络安全 F-29 锂电池安装 F-32 不可充电锂电池安装
未来的飞机结构设计
[1] E.H. Baalbergen, E. Moerlan, W.F.Lammen, P.D.Ciampa (2017) 支持未来飞机高效协同设计的方法。NLR-TP-2017-338。[2] A.J.de Wit, W.F.Lammen, H.S.Timmermans, W.J.Vankan, D. Charbonnier, T. van der Laan, P.D.Ciampa (2019) 飞机供应链的协同设计方法：多级优化。NLR-TP-2019-202。[3] W.F.Lammen, P. Kupijai, D. Kickenweitz, T. Laudan (2014) 将发动机制造商的知识整合到初步飞机尺寸确定过程中。NLR-TP-2014-428。[4] E. Amsterdam, J.W.Wiegman, M. Nawijn (2021) 铝合金疲劳裂纹扩展速率的幂律行为和转变。国际疲劳杂志，待提交。[5] F.P.Grooteman (2020) 使用光纤布拉格光栅传感器进行多载荷路径损伤检测。NLR-TP-2020- 415。[6] F.P.Grooteman (2019) 概率故障安全结构风险分析。NLR-TP-2020-416。在 2019 年 ASIP（飞机结构完整性计划）会议上发表。[7] F.P.Grooteman, E. Lee, S. Jin, M.J. Bos (2019) 极限载荷系数降低。在 2019 年 ASIP（飞机结构完整性计划）会议上发表。[8] E. Amsterdam, F.P.Grooteman (2016) 应力状态对疲劳裂纹扩展幂律方程指数的影响。NLR-TP-2016-064。[9] E. Amsterdam (2021) 金属合金拉伸-拉伸疲劳裂纹扩展速率的现象学模型。待提交。[10] W.J.Vankan, W.M.van den Brink, R. Maas (2017) 飞机复合材料机身结构模型的验证与相关性——初步结果。NLR-TP-2016-172。[11] J.W.van der Burg, B.B.Prananta, B.I Soemarwoto (2005) 几何复杂飞机配置的气动弹性 CFD 研究。NLR-TP-2005-224。[12] J. van Muijden, B.B.Prananta, R.P.G.Veul (2008) 疲劳分析参数化程序中的高效气动弹性模拟。NLR-TP-2008-587。[13] H. Timmermans, B.B.Prananta (2016) 飞机设计过程中的气动弹性挑战。第六届飞机设计合作研讨会，波兰华沙。NLR-TP-2019-368。[15] L. Paletti, W.M.[14] L. Paletti、E. Amsterdam (2019) 增材制造对航空航天部件结构完整性方法的影响。van den Brink、R. Bruins、E. van de Ven、M. Bosman (2020) 航空航天增材制造设计：拓扑优化和虚拟制造。NLR-TP-2020-285。[16] J.C. de Kruijk (2018) 使用机器人技术实现复合材料自动化制造可降低成本、交货时间和废品率 - STO- MP-AVT-267-12。NLR-TP-2018-143。[17] W.M.van den Brink、R. Bruins、C.P.Groenendijk、R. Maas、P. Lantermans (2016) 复合热塑性水平稳定器扭力箱的纤维引导蒙皮设计。NLR-TP-2016-265。[18] P. Nijhuis (2020) 复合格栅加固板的环保生产方法。在 2020 年阿姆斯特丹 SAMPE 欧洲会议上发表。[19] M.H.Nagelsmit、C. Kassapoglou、Z. Gürdal (2010) 一种用于提高损伤容限的新型纤维放置架构。NLR-TP-2010-626。[20] A. Clarke、R.J.C.Creemers, A. Riccio, C. Williamson (2005) 全复合材料耐损伤翼盒的结构分析与优化。NLR-TP-2005-478。