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AI 锅炉 PCA 更换
更换 AI 锅炉电路板：与旧电路板相比，最新的锅炉电路板具有新布局。使用新版本 (pn 3241-053) 更换旧版本电路板 (pn 3241-01x 至 -04x) 时，请遵循这些说明。移动房间 1 控制线、室温传感器电缆和房间状态 LED 电缆，如下所示：
一种利用基于升压转换器的锅炉热电发电机进行发电的新型方法
1,2,3,4,5 本科生 1 电气工程系，1 拉克什米理工学院，Sarigam-396155，古吉拉特邦，印度 摘要：目前发电存在化石燃料、石油、天然气等短缺的问题。燃烧这些燃料会造成放射性污染、全球变暖等环境问题。因此，这些（煤炭、石油、天然气）资源是限制性资源，因此需要新的发电技术，使用热电发电机发电是最有前途的技术，它对环境无害，在生产中具有多种优势。热电发电机可以将热能直接转化为电能。在这种 TEG 中没有运动部件，在发电过程中不会产生任何废物，因此它被认为是绿色技术。热电发电机将直接废热转化为电能，通过这种方式消除了排放，所以我们可以相信这是一项绿色技术。热电发电在将废热能直接转换为电能方面提供了潜在的应用，也可以提高能量转换系统的整体效率。与传统方法相比，这种转换所需的热源较少。关键词 - 热电发电机、散热器、导热油脂、逆变器、升压转换器等。
描述：Wheelabrator Hudson Falls 是一家废物转化能源设施。城市固体废物 (MSW) 在两个相同的集体燃烧垃圾锅炉中燃烧。
该设施由两个相同的排放单元组成，分别指定为 U-00001 和 U-00002。每个排放单元都有一个排放源，即溜槽式批量燃烧水冷壁耐火材料 MSW 燃烧器。这些排放源分别指定为 ID 00001 和 00004。每个 MSW 燃烧器都由石灰浆干式洗涤器（控制 ID 分别为 00002 和 00005）与静电除尘器（控制 ID 分别为 00003 和 00006）串联控制。每个燃烧器控制列车都有一个排放点（分别为 ID 00001 和 00002）。每个排放单元都与两个过程相关；1) 燃烧天然气作为补充燃料（分别为过程 ID 001 和 003）；2) 燃烧 MSW 和无害固体废物（分别为过程 ID 002 和 004）。这
加热器和固体燃料锅炉的生态设计要求
空间供暖能效等级通过一个总体指标反映了这些季节性差异。对于燃料驱动的空间和组合加热器、带有辅助加热器的热电联产空间和组合加热器、自动加煤固体燃料锅炉和可以以额定热量输出的 50% 或更低连续模式运行的手动加煤固体燃料锅炉，必须考虑部分负荷行为；而对于电锅炉空间加热器、不带辅助加热器的热电联产空间加热器、不能以额定热量输出的 50% 或更低连续模式运行的手动加煤固体燃料锅炉和固体燃料热电联产锅炉，只考虑额定输出下的效率。空间供暖能效要求是特定于技术的。对于空间加热器，要求与相关加热器或锅炉的尺寸或功率无关。该要求被设定为所有加热器/锅炉尺寸的效率标准。对于固体燃料锅炉，要求与尺寸有关。
锅炉模式和机制回顾...
摘要：锅炉管故障仍然是导致化石燃料锅炉被迫停机的主要原因，而且成本高昂。锅炉管在腐蚀性环境中的高温高压条件下运行。严苛的操作使锅炉管容易出现多种故障模式，涉及一种或多种机制。故障模式可能出现在锅炉管的火侧外表面或水侧。在外表面，最常见的故障模式是侵蚀、疲劳和燃料灰腐蚀。在水侧，最突出的故障模式是由短期和长期过热引起的；腐蚀，包括氧点蚀、碱性腐蚀和氢损伤；以及机械化学过程，包括应力辅助腐蚀、腐蚀疲劳和应力腐蚀开裂。锅炉管故障通常是锅炉系统中其他问题的征兆。故障原因可能是设计和制造缺陷、操作不当、维护不当和水处理不充分。为了减少或消除强制停机，确定并纠正根本原因非常重要。本文旨在通过几个故障示例回顾水侧锅炉管故障最常见的模式和机制。
锅炉给水中二氧化硅的分析 - 发电厂
硅石，又称二氧化硅，占地壳质量的 10% 以上。它用于从微电子（晶圆生产）到食品工业中使用的部件等各种应用。在电力工业中，硅石并不那么受欢迎，它被认为是导致锅炉结垢和蒸汽涡轮叶片上沉积物的主要杂质之一。锅炉结垢是由水中沉淀出的杂质在传热表面形成沉积物而引起的。随着水垢的积累，它会降低传热速率。这会导致局部热点，从而导致锅炉管过热和破裂，造成代价高昂的锅炉停运。此外，未经处理的锅炉结垢会因热阻滞而降低锅炉效率，并因不定期和更频繁的锅炉排污而增加运行成本。定子涡轮叶片上的结垢会导致蒸汽流速发生变化和压力降低，从而降低蒸汽涡轮的效率和输出能力。
锅炉管钢的高温冲蚀磨损
图 2.1：典型双程粉状燃料锅炉厂示意图。5 图 2.2：为 640 MW 汽轮机供气的锅炉轮廓，显示了气体温度状态以及典型双程锅炉中经历的平均气体速度。8 图 2.3：南非 Hendrina 发电站的粉煤灰粒度分布。9 图 2.4：20µm 以下的电厂粉煤灰，显示了颗粒如何呈现完美的球形并且倾向于相互粘附（Lethabo 发电站）。10 图 2.5：显微照片显示了从最小颗粒到最大球体的尺寸范围，其尺寸范围都在 100µm 以下。形状畸形的球体通常是空心的，从最右边已经裂开的球体可以看出（Lethabo 发电站）。11 图 2.6：显微照片显示了尺寸范围 > 100µm 的颗粒。这里除了球体之外，还可以看到更多不规则颗粒，这些球体是半燃煤或焦炭的大颗粒（Lethabo 发电站）。11 图 3. 1：A/SI 304 不锈钢和碳钢的损耗与温度关系，注意两种材料损耗峰值的位置和大小 [BJ。23 图 3. 2：两种不同钢的损耗与温度关系，无论粒子撞击速度如何，它们的峰值损耗都发生在同一温度下 [51}。23 图 3. 3：侵蚀主导行为状态的定位以及向腐蚀主导行为的转变 [BJ。25 图 3.4：Ninham 等人使用的典型流化床装置 [51}。 28 图 3.5：侵蚀速率与涂层厚度的关系图，显示随着涂层厚度的增加，抗侵蚀性能增强 [73] 37 图 3.6：Shui 等人的图表清楚地说明了随着温度的增加，侵蚀速率呈上升趋势。 图 3.7：氮化和碳化试样的侵蚀速率与温度的关系图，显示温度对侵蚀速率的影响较弱 [78] 。 40 图 3.8：几种爆炸枪涂层的侵蚀速率与温度的关系图，显示侵蚀速率对温度的依赖性更强 [BO] 41 图 4.1：高温侵蚀磨损装置图。编号特征（1）-（7）与装置照片中的特征相对应。 46 图 4.2：腐蚀装置的照片：（1）气体火焰，（2）预热室，（3）腐蚀进料器，（4）加速管。 47 图 4.3：（a）测试部分，附接到室盖板上，以便于测试后快速取出样品。（b）测试部分插入的样品室（5）。48 图 4.4：冷却部分（6）与旋风分离器和排气管（7）相连。可以看出排气管如何有效增加旋风出口管的高度。 49 图 4.5：显示重要尺寸的旋风图。 64 图 4. 6：200°G 运行期间仪器上各个位置的温度与时间的关系图。 67 图 4. 7：500°G 运行中，仪器上不同位置的温度与时间的关系图。 68 图 4.8：几种不同空气供应压力下样品最终温度与气体调节器供应压力的关系。引用的空气压力是压力调节器上显示的单位，其中 1 bar= 1 个大气压以上，即 2.026x10 5 Nm· 2 • 69 图 4.9：106-125 µm SiC 颗粒在 2.5 kg .m· 通量下颗粒和气体速度与供应压力的关系
锅炉管钢的高温腐蚀磨损
图 2。1：典型双程粉状燃料锅炉厂示意图。5 图 2.2：为 640 MW 涡轮机供气的锅炉轮廓，显示了气体温度状态以及典型双程锅炉中经历的平均气体速度。8 图 2.3：南非亨德里纳发电站的粉煤灰粒度分布。9 图 2.4：20µm 以下的电厂粉煤灰，显示颗粒如何完美地呈球形并倾向于相互附着（Lethabo 发电站）。10 图 2.5：显微照片显示从最小颗粒到最大球体的 100µm 以下尺寸范围。形状怪异的球体通常是空心的，从最右边已经裂开的球体可以看出（Lethabo 发电站）。11 图 2.6：显微照片显示尺寸范围 > 100µm 的颗粒。除了球体外，这里还可以看到更多不规则颗粒，这些球体是半燃煤或炭的大颗粒（Lethabo 发电站）。11 图 3。1：A/SI 304 不锈钢和碳钢的损耗与温度的关系，注意两种材料的损耗峰值的位置和大小 [BJ。23 图 3。2：两种不同钢的损耗与温度的关系，无论粒子撞击速度如何，其峰值损耗都发生在同一温度下 [51}。23 图 3。3：侵蚀主导行为状态的定位和向腐蚀主导行为的转变 [BJ。25 图 3.4：Ninham 等人使用的典型流化床装置 [51}。64 图 4。67 图 4。28 图 3.5：侵蚀速率与涂层厚度的关系图，显示随着涂层厚度的增加，抗侵蚀性也随之增加 [73] 37 图 3。6：Shui 等人的图表清楚地说明了侵蚀速率随~~fy ~ 图 3 的增加而增加的趋势。7：氮化和碳化样品的侵蚀速率与温度的关系图，显示温度对侵蚀速率的影响较弱 [78] 。40 图 3.8：几种爆炸枪涂层的侵蚀速率与温度的关系图，显示侵蚀速率对温度的依赖性更强 [BO] 41 图 4.1：高温侵蚀磨损装置图。编号特征 (1) - (7) 与装置照片中的特征相对应。46 图 4.2：侵蚀装置的照片：（1）气体火焰，（2）预热室，（3）侵蚀进料器，（4）加速管。47 图 4.3：（a）测试部分，附接到室盖板上，以便于测试后快速取出样品。(b) 测试部分插入的样品室 (5)。48 图 4.4：冷却部分 (6) 连接到旋风分离器和排气管 (7)。可以看出排气管如何有效增加旋风出口管的高度。49 图 4.5：旋风分离器的示意图，显示重要尺寸。6：200°G 运行条件下，仪器上各个位置的温度与时间的关系图。7：500°G 运行条件下，仪器上各个位置的温度与时间的关系图。68 图 4.8：几种不同空气供应压力下，样品最终温度与气体调节器供应压力的关系图。引用的气压是压力调节器上显示的单位，其中 1 bar= 高于大气压 1 个大气压，即2.026x10 5 N.m· 2 • 69 图 4.9：106-125 µm SiC 颗粒在 2.5 kg .m· 通量下的颗粒和气体速度与供应压力的关系
锅炉管钢的高温冲蚀磨损
图 2.1：典型双程粉状燃料锅炉厂示意图。5 图 2.2：为 640 MW 汽轮机供气的锅炉轮廓，显示了气体温度状态以及典型双程锅炉中经历的平均气体速度。8 图 2.3：南非 Hendrina 发电站的粉煤灰粒度分布。9 图 2.4：20µm 以下的电厂粉煤灰，显示了颗粒如何呈现完美的球形并且倾向于相互粘附（Lethabo 发电站）。10 图 2.5：显微照片显示了从最小颗粒到最大球体的尺寸范围，其尺寸范围都在 100µm 以下。形状畸形的球体通常是空心的，从最右边已经裂开的球体可以看出（Lethabo 发电站）。11 图 2.6：显微照片显示了尺寸范围 > 100µm 的颗粒。这里除了球体之外，还可以看到更多不规则颗粒，这些球体是半燃煤或焦炭的大颗粒（Lethabo 发电站）。11 图 3. 1：A/SI 304 不锈钢和碳钢的损耗与温度关系，注意两种材料损耗峰值的位置和大小 [BJ。23 图 3. 2：两种不同钢的损耗与温度关系，无论粒子撞击速度如何，它们的峰值损耗都发生在同一温度下 [51}。23 图 3. 3：侵蚀主导行为状态的定位以及向腐蚀主导行为的转变 [BJ。25 图 3.4：Ninham 等人使用的典型流化床装置 [51}。 28 图 3.5：侵蚀速率与涂层厚度的关系图，显示随着涂层厚度的增加，抗侵蚀性能增强 [73] 37 图 3.6：Shui 等人的图表清楚地说明了随着温度的增加，侵蚀速率呈上升趋势。 图 3.7：氮化和碳化试样的侵蚀速率与温度的关系图，显示温度对侵蚀速率的影响较弱 [78] 。 40 图 3.8：几种爆炸枪涂层的侵蚀速率与温度的关系图，显示侵蚀速率对温度的依赖性更强 [BO] 41 图 4.1：高温侵蚀磨损装置图。编号特征（1）-（7）与装置照片中的特征相对应。 46 图 4.2：腐蚀装置的照片：（1）气体火焰，（2）预热室，（3）腐蚀进料器，（4）加速管。 47 图 4.3：（a）测试部分，附接到室盖板上，以便于测试后快速取出样品。（b）测试部分插入的样品室（5）。48 图 4.4：冷却部分（6）与旋风分离器和排气管（7）相连。可以看出排气管如何有效增加旋风出口管的高度。 49 图 4.5：显示重要尺寸的旋风图。 64 图 4. 6：200°G 运行期间仪器上各个位置的温度与时间的关系图。 67 图 4. 7：500°G 运行中，仪器上不同位置的温度与时间的关系图。 68 图 4.8：几种不同空气供应压力下样品最终温度与气体调节器供应压力的关系。引用的空气压力是压力调节器上显示的单位，其中 1 bar= 1 个大气压以上，即 2.026x10 5 Nm· 2 • 69 图 4.9：106-125 µm SiC 颗粒在 2.5 kg .m· 通量下颗粒和气体速度与供应压力的关系