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当代英国指南 1939–2000
当代英国指南，1939-2000 / 保罗·艾迪生 (Paul Addison) 和哈丽特·琼斯 (Harriet Jones) 编辑。p. cm.—（布莱克威尔英国历史指南）包括参考书目和索引。 ISBN-13 978-0-631-22040-4（精装：碱性纸） ISBN-10 0-631-22040-2（精装：碱性纸） 1. 英国——历史——伊丽莎白二世，1952 年——手册、指南等。 2. 英国——文明——20 世纪——手册、指南等。 3. 英国——历史——乔治六世，1936-1952 年——手册、指南等。 4. 第一次世界大战，1939-1945 年——英国——手册、指南等。 I. Addison，Paul，1943 年—— II. Jones，Harriet。 III. 系列。
英国贸易和投资委员会
在对哥特防线战役期间的 1,000 处伤口进行调查后发现，最初脓毒症的病原体是金黄色葡萄球菌。化脓性链球菌（溶血性链球菌）很少发现。CCS 手术前伤口的感染发生率约为 51%。在运输过程中未受干扰的伤口中，在 CCS 仅通过手术治疗时，49% 被感染，23% 发生脓毒症；通过手术和磺胺粉治疗，感染率分别为 43% 和 11%；通过手术和青霉素-磺胺噻唑粉治疗，感染率分别为 25% 和 7%。5 到 10 天后在基地医院检查时。因此，单纯手术并不能完全清除新伤口的感染。其效果是使伤口处于最佳状态以处理残留的感染。局部应用磺胺具有抑菌作用；因为尽管感染细菌仍然存在，但其活性被抑制，因此脓毒症的发生率降低。同样应用的青霉素磺胺噻唑粉末更有效；因为使用后，大约一半感染伤口中的感染球菌被破坏，脓毒症的发生率同样低。在所有化疗组中，在 CCS 12 小时内手术的伤口感染发生率低于 12 至 24 小时内手术的伤口。受伤到抵达基地医院之间的时间长短对感染率没有显著影响。在 CCS 和基地医院之间重新包扎过的伤口比未经包扎的伤口感染率更高。缝合的结果说明了在 CCS 通过手术和化疗控制感染的重要性。缝合时伤口中存在化脓性菌会对结果产生不利影响。未感染这些菌的伤口，无论看起来干净还是肮脏，80% 到 85% 都能获得 I 级愈合；而被感染的伤口，即使看起来干净，成功率也较低。在伤口局部使用青霉素时，伤口中存在对青霉素有一定耐药性的葡萄球菌并不影响缝合的结果。
机械纤维化对脆性...
随函附上 SSC-138 的副本，题为《机械纤维化对热轧钢板脆性断裂的影响》..— 。.—— —— 作者：B. M. Kapadia、A.—T.English 和 W. A. Backofen。这是麻省理工学院船舶结构委员会赞助的项目的第二份进度报告，旨在确定轧制结构与船板性能之间的关系。
对脆性断裂的一些观察...
英国伦敦劳氏船级社的 G. M. Boyd 先生最近参加了美国国家科学院-国家研究委员会船舶钢委员会的会议，该委员会是船舶结构的主要咨询委员会之一。委员会。他此次来访的目的是描述劳氏船级社对服务故障数据的最新解释，并讨论英国和美国最近在脆性断裂力学方面的工作。
六种脆性断裂扩展研究...
测试是在一台 3,000,000 磅的液压测试机上对 2 英尺宽的淬硬钢样本进行的。测试件是一个 3/4 x 54 x 72 英寸的插入件。焊接到 1 英寸的拉板上，得到一个 6 英尺宽、18 英尺长的平面尺寸的样本，不包括拉头。在给定样本上进行第一次断裂测试后，通常会切除断裂部分，并使用插入件的剩余部分（3/4 英寸x72 英寸）用于第二次测试。前一种断裂尺寸在备注栏中用 (A) 表示，后一种断裂尺寸用 (B) 表示。凹槽长度 1 英寸。尺寸如 m 部分所示
六种材料的脆性断裂扩展研究...
测试是在一台 3,000,000 磅的液压测试机上对 2 英尺宽的淬硬钢样本进行的。测试件是一个 3/4 x 54 x 72 英寸的插入件。焊接到 1 英寸的拉板上，得到一个 6 英尺宽、18 英尺长的平面尺寸的样本，不包括拉头。在给定样本上进行第一次断裂测试后，通常会切除断裂部分，并使用插入件的剩余部分（3/4 英寸x72 英寸）用于第二次测试。前一种断裂尺寸在备注栏中用 (A) 表示，后一种断裂尺寸用 (B) 表示。凹槽长度 1 英寸。尺寸如 m 部分所示
碳钢板的脆性破坏...
'_ '~海上(码头)船舶故障，脆性断裂的概率成为焦点。与船舶故障相关的数据具有很好的相关性，因此，从激发这些研究的研究中可以学到很多东西。非船舶故障数据不存在类似的相关性，因此进行此项调查是为了补充船舶故障的研究。总共研究了 64 个结构故障以及天然气输送管道故障。这些故障发生在铆钉和焊接结构中，例如油箱桥梁、压力容器、烟囱、PM 库存、电力铲子，以及 M 天然气输送管线。结果表明，脆性破坏的历史至少可以追溯到 1879 年。结论是：（1）非船舶结构中的脆性破坏与船舶中的脆性破坏是相同的现象；（2）多种类型的船舶结构都会发生脆性破坏；（3）脆性断裂可以穿过铆钉接头；（4）没有证据表明随着焊接的出现，脆性破坏的发生率是降低还是增加；（5）与其他因素一起，热应力可能很重要；（6）残余应力不是脆性破坏的主要因素，但这种应力与其他因素一起，会引发表面破坏；（7）冶金变量的影响很重要； (S) 冷成型可提高脆性破坏的敏感性，但由于数据缺乏，其作用无法评估；(9) 在有数据的情况下，板的冲击强度一般低于破坏温度；(10) 在大多数情况下，非船舶脆性破坏的断裂起源于纤维制造缺陷，少数断裂起源于设计缺陷；(11) 似乎在所有情况下，断裂都起源于几何连续面； (12) 没有证据表明这些失效结构能显示各种焊接工艺对脆性断裂敏感性的影响；(13) 除焊接质量特别差的情况外，焊接焊缝没有断裂的趋势；(14) 绝大多数非船舶脆性断裂似乎发生在完全静态的条件下；(1.5) 结构的 AGC 似乎与脆性断裂无关；(10) 大多数工程规范允许使用已知特别容易发生脆性断裂的钢材。同时，除一个规范外，所有规范都将应力水平保持在极保守的值；(17) 最后，证明了脆性断裂是多种因素共同作用的结果。船。我没有任何一种易加工的材料能够完全防止其断裂，而且目前也没有已知的试验能够根据小试样的行为准确预测给定钢材在可能发生结构脆性破坏的情况下的性能，因此，精心的设计、材料的选择和良好的工艺对于防止结构脆性破坏至关重要。
