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应力腐蚀开裂 - 慢应变...
技术于 1977 年 5 月 2-4 日在加拿大多伦多举行。该研讨会由 ASTM 金属腐蚀委员会 G-1 与国家腐蚀工程师协会 TPC 金属材料应力腐蚀开裂委员会 T-3E 合作赞助。国家标准局的 G. M. Ugiansky 代表 ASTM 委员会 G-1，Battelle Columbus 实验室的 J. H. Payer 代表 NACE 委员会 T-3E。 Ugiansky 和 Payer 也担任本出版物的编辑。
疲劳、疲劳裂纹扩展分析...
lished。数据来自已出版文献和航空航天公司提供的未出版报告。疲劳和疲劳裂纹扩展分析仅限于在室温下对空气中的样品进行恒幅载荷或应变循环所获得的信息。断裂韧性数据来自中心裂纹拉伸板、部分穿透裂纹样品和紧凑拉伸样品的测试。使用最小二乘回归方法在统计基础上分析疲劳和疲劳裂纹扩展数据。使用反双曲正切函数将独立变量与因变量关联起来。对于疲劳，使用等效应变参数来解释应力比效应并将其视为独立变量，而将循环疲劳寿命视为因变量。有效应力强度
动态裂纹扩展和停止...
现有的关于裂纹止裂的争议与标准无关（方程 3A 和 3B），而是由于动态分析的缺乏以及对 、 和 的相对贡献的不确定性。dA dA dA 在 SSC-242 [3] 中，Kanninen 对有限尺寸楔形载荷矩形 DCB 试件的扩展和止裂进行了完全动态分析。该分析表明，动能释放率 - dTD 与该试件扩展后期的应变能释放率 - dUD 相当。还发现 - dUD 和静态计算值之间存在很大差异，看来动态效应一般不能忽略。
钢的快速抗断裂和裂纹抑制...
计算和测量结果表明，DCB 试件的不稳定扩展从一开始就具有基本恒定的稳态裂纹速度，该速度取决于试件的几何形状和起始条件。计算还预测了高速下不连续扩展的情况。传递给试件的动能被恢复并成为裂纹驱动力。由此可见，断裂停止由整个扩展事件中的能量耗散历史控制，而不是由 Ka（在停止点计算的单个静态韧性值）控制。对于 4340 钢，在室温下裂纹速度增加到 860 ins-l 时，动态断裂能会增加 4 倍（增加 2 倍
低周疲劳中裂纹扩展 ...
恒定载荷试验 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 减荷试验. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 恒定应力试验. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 荷载类型的重要性. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 疲劳裂纹扩展速率. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .
船舶和其他船舶中的裂纹扩展和停止...
随着钢材强度越来越高、船体受力越来越大，必须采取更多的预防措施来防止断裂。现有方法已经能够确定安全的应力水平/缺陷尺寸组合，前提是缺陷嵌入在标准质量的材料中。然而，这种 LS 并不是唯一的故障源。更可能的来源是位于低韧性非典型区域（如焊缝的热影响区）的裂纹。这样的缺陷将变得不稳定，并在更低的应力水平下开始扩展。那么问题是：从“坏区域”出现的裂纹在到达周围的“好（标准质量）材料”时会被阻止吗？裂纹阻止设计的概念并不新鲜。Pellini 和他在 NRL(l) 的同事多年来一直倡导“裂纹阻止”理念。现在需要的是更精确地描述钢材的止裂能力——类似于佩里尼的FAD（断裂分析图），但要考虑在不同应力水平下被母材和连续焊接影响区域止裂的运行裂纹长度。