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高强度钢的疲劳和断裂
结构钢在重工业中起着基本作用，是众多负载产品和设备的关键材料。它的广泛使用归因于其稳健性，耐磨性，易于使用的施工和成本效益。随着行业越来越关注可持续发展，越来越重视有效的物质使用和组件性能的增强。通过整合高性能材料和适当的设计方法来实现结构的优化对于推进产品开发至关重要。这种设计策略应着重于在维持经济生存能力的同时最大化结构能力。尽管这些优化结构的生产成本可能更高，但这通常是由于其运营成本降低和降低的环境影响所弥补的。实施高强度结构钢，以实现轻质重量和高性能结构，因此必须设计一种可以承受高应力的设计。这些材料具有提高的静态强度，并且由于其优势的微观结构而表现出增强的疲劳性耐药性。然而，这些材料在结构应用中的全部潜力受到设计决策和制造技术的显着影响。常见的产生甲基量（例如焊接和切割）通常会阻碍高性能材料中的作用强度的改善。它将焊缝的质量和切割边缘的质量确定为关键限制因素。因此，为了充分利用高强度材料的好处，至关重要的是增强和理解焊接质量的影响，降低边缘质量，缺陷耐受性和潜在的焊接后处理，从而确保这些因素与材料的增强强度特征相吻合。目前的工作研究了可以增强承载结构的可靠性的方面，从而促进了高应力设计的使用和高强度钢的整合。重新搜索彻底检查其影响并提出了新的推荐。还进一步研究了缺陷公差，以了解缺陷如何影响这些高强度材料。发现重要的见解，以开发改进的焊缝和切割边缘的质量建议，这在有效地利用高强度钢的有效性上是基本的。
第七届先进钢铁国际会议...
001 1-4 全体演讲 1 Sung-Joon Kim 奥氏体不锈钢中间隙原子的作用：C 与 N 002 5-7 1 相变 Tadashi Furuhara 界面工程在控制钢的微观结构和性能中的应用 003 8-11 1 相变 Yasunobu Nagataki 汽车用超高强度钢板的最新研究进展 006 12-15 1 相变 Mahesh Chandra Somani 北极应用新型超高强度钢的设计和加工的最新进展 007 16-18 1 晶粒结构控制 Munekazu Ohno 包晶钢凝固过程中粗柱状奥氏体晶粒的形成 008 19-20 1 晶粒结构控制 Shuang Xia 晶界特征分布对 316L 不锈钢力学性能的影响 009 21-22 1 晶粒结构控制Toshio Ogawa 通过三维微观结构分析表征纯铁和低碳钢的再结晶行为 010 23-25 1 晶粒结构控制 YongJie Yang 取向硅钢中一次再结晶织构的发展 011 26-29 1 第二相粒子控制 Yutaka Neishi 通过控制夹杂物形态提高特殊钢棒材和线材的性能 012 30-33 1 第二相粒子控制 Ling Zhang 含 2 wt%Nb 低碳钢的力学性能 013 34-37 1 第二相粒子控制 Wei Wang 通过测量高温下晶粒生长获得 TiN 在奥氏体中的溶度积 015 38-40 2 强度和变形 1 Nobuhiro Tsuji 完全再结晶超细晶粒钢同时实现高强度和高延展性的可能性 016 41-43 2 强度与变形 1 Elena Pereloma 揭示加工参数之间的关系，铁素体高强度低合金钢的相间析出与强化 017 44-47 2 强度与变形 1 Genichi Shigesato 高韧性钢板的微观组织控制 018 48-50 2 强度与变形 1 Norimitsu Koga 时效超低碳钢的低温拉伸性能 019 51-54 2 强度与变形 1 Myeong-heom Park 不同马氏体硬度的铁素体+马氏体双相钢的局部变形行为 020 55-57 2 强度与变形 2 Noriyuki Tsuchida 从应力分配角度改善力学性能 021 58 2 强度与变形 2 Stefanus Harjo 利用脉冲中子衍射观察钢材的变形行为 022 59 2 强度与变形 2 Si Gao 晶粒尺寸对钢材拉伸性能的影响304 不锈钢的原位中子衍射研究 023 60 2 先进钢种 1 Jungho Han 提高中锰钢低温韧性的可能性搅拌摩擦焊 024 61 2 先进钢种 1 Hongliang Yi 涂层/基体界面碳富集及其对 Al-Si 涂层压淬钢弯曲性能的影响 027 62-65 2 先进钢种 1 Dirk Ponge 高强度中高锰钢中的氢脆：从基础认识到新的抗氢微观结构设计 028 66-69 3 氢脆 Young-Kook Lee 微观结构和变形对珠光体钢氢脆的影响 029 70 3 氢脆 Hong Luo 环境引起的铁基多元合金的退化 030 71-73 3 氢脆 Shusaku Takagi 氢脆评估问题 031 74-76 3 氢脆 Akinobu Shibata 马氏体钢中的氢相关裂纹扩展行为 032 77-78 3 氢脆 Tomohiko Hojo 超高强度 TRIP 辅助钢的氢脆性能评估 033 79 3 耐热钢的设计 Satoru Kobayashi 提高长期结构稳定性的铁素体耐热钢的设计 034 80 3 设计耐热钢的设计 Shigeto Yamasaki Co 添加对高铬铁素体钢蠕变强度和磁性能的影响 035 81-84 3 耐热钢的设计 Nobuaki Sekido 利用纳米 SIMS 观察耐热铁素体钢在回火过程中硼偏析的变化 036 85-88 3 耐热钢的设计 Yoshiaki Toda 提高沉淀强化铁素体钢的蠕变强度 037 89-92 3 耐热钢的评价 Masatsugu Yaguchi 长期使用条件下 91 级钢的微观结构和蠕变强度 038 93 3 耐热钢的评价 Masatoshi Mitsuhara 晶界特征对 9Cr 铁素体耐热钢中 M23C6 碳化物生长的影响 039 94-97 3 18Cr 9Ni 3Cu Nb N钢的蠕变变形行为 040 98-101 3 耐热钢的评价 张胜德 长期使用超级304H钢锅炉管的组织与力学性能
NEURONE：先进钢材的中子辐照
归根结底，NEURONE 的意义远不止简单地开发和辐照钢材。这是一个在英国建立先进核钢社区的机会——这在很大程度上满足了 GenIV（包括 AMR）和核聚变行业日益增长的需求。
磨砂钢上的腐蚀抑制剂分布
假设：磨蚀性的钢表面表现出复杂的多余物质环境。吸附污染物底物可以减少可用的腐蚀抑制剂的量并降低其效率。了解抑制剂优先吸附的知识。Experiments: The quantitative extent and strength of adsorption of the representative corrosion inhibitor benzotriazole (BTAH) from toluene to particular substrates is given, including corrections for solution self-association, and complemented by X-ray photoelectron spectroscopy (XPS), sum-frequency genera- tion spectroscopy (SFG), and quartz crystal microbalance (QCM)测量。发现：所有底物显示吸附的BTAH层。基于吸附强度，发现优先吸附在钢>钢铁>碳酸钙和石榴石>二氧化硅的顺序中 - 当BTAH有限时，这很重要。然而，有了充足的btah，在等温线的高原区域吸附的量更相关，并且该顺序是碳酸钙和碳酸钙和二氧化硅>铁氧化铁> Garnet> Garnet> Steel。尽管污染物底物耗尽了BTAH浓度，但钢仍应具有完整的BTAH抑制剂单层。这项工作是通过爆破过程进行较大的新型腐蚀抑制剂传递方法的一部分，以防止爆炸和重新粉刷之间的腐蚀。2022作者。由Elsevier Inc.出版这是CC下的开放式访问文章（http：//creativecommons.org/licenses/4.0/）。
设计工程师所需的不锈钢
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铌作为钢中的微合金元素 ...
在结束我的这部分报告时，我想这样说：根据我的经验，焊接结构的严重使用故障总是以某种脆性断裂告终，无论前述原因是什么 - 焊接缺陷、热变形区裂纹、疲劳裂纹等。因此，我不会低估研究焊接结构钢的脆性行为的重要性，特别是在低温和严重的焊接应力条件下，在最尖锐的缺口 (即自然裂纹) 影响下钢的强度。如今，有许多方法可以应用于此类研究，其中之一就是 NC 测试。8 该方法于 1951 年开发，用于确定焊接接头周围钢材的“标称解理强度”（附录 B）。Pelliru 及其同事最近的研究似乎遵循了与钢材断裂行为基本思想相同的思路，这些基本思想与应力、尖锐缺口和温度变化的影响有关。