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利用金薄膜绝对测量电感耦合等离子体中的真空紫外光子通量
描述了一种绝对测量等离子体边缘真空紫外 (VUV) 光子通量的新方法。让等离子体产生的光撞击远离等离子体的带负偏压的镀金铜基板。测量由此产生的光电子发射电流，然后根据已知的 Au 光电子产额找到绝对光子通量。该方法用于量化氩/氦电感耦合等离子体 (ICP) 产生的 VUV 光量。观察到 104.82 和 106.67 nm 的强发射，对应于氩的 1s 2 和 1s 4 共振态。在远程位置测得的最大积分 VUV 光子通量为 3.2 × 10 13 光子/cm 2 s。估计这对应于 ICP 边缘 5 × 10 15 光子/cm 2 s 的通量，在类似条件下报告的值范围内。
高水平的 miR-7-5p 通过靶向 NPM-ALK 阳性淋巴瘤细胞中的 RAF1 增强克唑替尼诱导的细胞杀伤和自噬通量
1 图卢兹癌症研究中心，INSERM U1037—图卢兹第三大学-保罗萨巴蒂尔—CNRS ERL5294，F-31037 图卢兹，法国；domenico.sorrentino@inserm.fr（DS）；Julie.frentzel@merckgroup.com（JF）；geraldine.mitou@orange.fr（GM）；avedis.torossian@univ-tlse3.fr（AT）；coralie.ha2@gmail.com（CH-A.）；fabienne.meggetto@inserm.fr（FM）；stephane.manenti@inserm.fr（SM）；estelle.espinos@inserm.fr（EE）2 波士顿儿童医院和哈佛医学院病理学系，波士顿，马萨诸塞州 02115，美国；Rafael.BlascoPatino@childrens.harvard.edu（RBB）； Pighi.chiara@gmail.com (CP); roberto.chiarle@childrens.harvard.edu (RC) 3 Ligue Nationale Contre le Cancer，é quipe labellis é e 2016，F-31037 图卢兹，法国 4 欧洲 ALK 相关恶性肿瘤研究计划 (ERIA)，剑桥 CB2 0QQ，英国 5 Merck Serono SA，生物技术过程科学系，Route de Fenil 25， ZI B, 1804 Corsier-sur-Vevey, 瑞士 6 都灵大学分子生物技术与健康科学系, 10126 都灵, 意大利 7 CRCT 技术中心—Plateau de Cytomé trie et Tri cellulaire—INSERM U1037, F-31037 图卢兹，法国； manon.farce@inserm.fr 8 TRANSAUTOPHAGY：欧洲自噬知识多学科研究与转化网络，COST Action CA15138，08193 巴塞罗那，西班牙 * 通信地址：sylvie.giuriato@inserm.fr；电话：+ 33-(5)-82-74-16-35 † 这些作者对这项工作做出了同等贡献。
优化光合光子通量密度和轻质质量，以最大程度地提高毛豆在营养生长阶段的效果
与温室或田野中的常规农作物种植相比，具有人造光的植物工厂（PFAL）在高效利用可用于耕种的空间，能源和资源方面具有优势。然而，据报道，很少有关于改善PFAL空间使用功效（SUE）在植物大豆毛豆生产中的空间使用功效（SUE）的研究。因此，开发一种以最小空间和能源需求的高生产率的环境控制方法是高优先级。这项研究的目的是（1）确定最佳的光合光子通量密度（PPFD）和光质量，以增强在营养生长阶段的雌芳族的SUE，并且（2）检查PPFD，光质量的影响，光质量及其对植物阶段的Edamame植物生长的相互作用。sue定义为在生长期间每立方体培养的农作物生物量。，我们检查了三种PPFD处理（300、500和700μmolM -2 S -1），共有三种色温LED灯（3,000、5,000和6,500 K），总共进行了九种处理。结果表明，在相同的轻质处理下，较高的PPFD导致所有器官的新鲜和干重，较高的茎长和较低的特定叶片面积。在同一PPFD处理下，蓝色（400–499 nm）与红色（600–699 nm）光子通量密度的高比例增加了植物的高度，但降低了预计的叶片面积。与300μmolM -2 s -1相比，分别在700μmolm -2 s -1中分别以3,000、5,000和6,500 K的形式增加了213、163和92％，分别为3,000、5,000和6,500 K。与3,000 K处理相比，在5,000和6,500 K处理中，SUE在700μmolM -2 S - 1中分别增加了34和23％。总而言之，在PFAL中，在营养生长阶段增加了700μmolm -2 s -1 ppfd和5,000 K色温的组合是增加毛虫的起诉。
i-Tree工具，用于绘制新的
T = Air temperature AH = Absolute humidity b = Mesoscale height ~ 200 m a = Urban canopy height ~ 2-10 m i = Grid land cover type C i = Fractional coverage, sum to 1 H = Sensible energy or heat flux LE = Latent energy or heat flux PLE = Potential LE R n = Net radiation, SW+LW ΔG = Ground heat flux Δt = Time step D = Depression storage on ground S = Interception storage in canopy a 1-3 =客观滞后M r a/b =空气动力阻力r s =表面或气孔抗性λ=汽化的潜热ρW=水的密度c p =特定的热恒定压力
关于经典增强学习的案例研究
摘要 - 基于旅行场的通量泵送是一项有前途的技术，有可能在HTS磁铁的供应中产生突破性的创新，该磁铁提供了无接触式，低压和高电流替代电力电子励磁器和当前铅解决方案的替代方案。但是，他们的工程过程已证明提出了重大挑战。先前的研究在数值或实验上已经在经验上研究了单个设计参数对通量泵的产出和性能的影响，但它们只能提供不适合适当适当设计动作的定性关系。在这项研究中，我们提出了一种基于人工智能（AI）技术的新方法，以生成有效的通量泵设计。在此过程中采用了以前针对实验结果验证的有限元（Fe）模型，以提供通量泵的设计参数与优化问题的目标函数之间的关系，即在持续操作过程中的最大效率。Fe模型以函数的形式利用，该函数被馈入基于AI的优化算法，例如遗传算法和粒子群优化。已建立的过程提供了一种“系统”方法，用于设计可行有效的通量泵，用于在实际应用中无接触式通电HTS磁铁。索引项 - 直流超导磁铁，通量泵，HTS电源，HTS Dynamo，Fusion Magnet，设计优化
这就是沙特基础工业公司
Flux Furniture 联合创始人兼首席设计师 Douwe Jacobs 表示：“SABIC 聚丙烯帮助我们将复杂的产品变得简单，这是我们设计成功商业化的最重要因素。他们在当地的协助也非常宝贵：SABIC 代表第二天亲自送来试用样品，技术专家与我们的注塑成型师一起优化工具和加工参数。”
MKS-17D
• 196 mm 2 high sensitivity plastic scintillator detector • Range of average energies of detected beta radiation: 0.049 ÷ 1.508 MeV • Range of maximum energies of detected beta radiation: 0.156 ÷ 3.540 MeV • Energy range of detected photon radiation: 0.05 ÷ 3.0 MeV • Measurement range of beta radiation flux density: 1.0 ÷ 1.0·10 6 min -1 cm -2
邀请申请forph.d。 2021年1月的计划CSR-剥离技术_NML .pdf
removal from plain carbon steel components • Coatings for anti-bacterial and fuel tank applications • Nano-composite Hard Coating • Certified Reference Materials • Erosion resistant steel • Graphene coated steel • Synthetic flux and dephosphorization of Steel in Induction Furnace • DRI from mill scale and lean grade non coking coal in Tunnel Kiln • Briquetting of Ore fines • Pellet-sinter composite agglomerate of Iron氧化物罚款用于BLAST
海军舰艇的典型火灾环境 - Digital WPI
图 3.4.1-1：虚拟喷嘴配置 17 图 3.4.1-2：液压油理论排放速度 19 图 3.4.1-3：喷火热释放率 20 图 3.4.1-4：喷火火焰长度 21 图 3.4.1-5：喷火火焰发射功率 22 图 3.4.1：火焰与目标平面之间的关系 23 图 3.4.1-6：距喷射火焰 0.50 米处垂直平面的辐射热通量 24 图 3.4.1-7：距喷射火焰 0.75 米处垂直平面的辐射热通量 24 图 3.4.1-8：距喷射火焰 1.00 米处垂直平面的辐射热通量 25 图 3.4.1-9：距喷射火焰 2.00 米处垂直平面的辐射热通量m 距离喷射火焰 25 图 3.4.1-10: 距离喷射火焰 4.00 m 处垂直平面的辐射热通量 26 图 3.4.1-11: 距离喷射火焰 6.00 m 处垂直平面的辐射热通量 26 图 3.4.1-12: 距离喷射火焰 10.00 m 处垂直平面的辐射热通量 27 图 3.4.1-13: 目标热通量与距离 27 图 3.4.2-1: 预测热释放率与池直径 30 图 3.4.2-2: 池火每单位表面积质量燃烧率 31 图 3.4.2-3: 池火增长至峰值热释放率的时间 32 图 3.4.2-4: 池火火焰高度 33 图 3.4.2.1-1: 距离垂直平面 5.5 m 处的辐射热通量来自 JP-4 池火 35 图 3.4.2.1-2: 辐射热通量至垂直平面 5.75 米 来自 JP-4 池火 35 图 3.4.2.1-3: 辐射热通量至垂直平面 6.0 米 来自 JP-4 池火 36 图 3.4.2.1-4: 辐射热通量至垂直平面 8.0 米 来自 JP-4 池火 36 图 3.4.2.1-5: 辐射热通量至垂直平面 10.0 米 来自 JP-4 池火 37 图 3.4.2.1-6: 辐射热通量至垂直平面 15.0 米 来自 JP-4 池火 37 图 3.4.2.1-7: 辐射热通量至垂直平面 20.0 米 来自 JP-4 池火 38 图 4.1-1: 火灾热量释放速率 41 图 4.1-2：隔间气体层温度 42 图 4.1-3：层界面高度 42 图 4.1-4：目标辐射热通量 43 图 4.1-5：目标热通量与离火距离的关系 43 图 4.2.1-1：热释放速率随隔间尺寸变化 44 图 4.2.1-2：不同隔间尺寸的层温度 45 图 4.2.1-3：15x15 米垂直目标隔间的热通量 46 图 4.2.1-4：5x5 米垂直目标隔间的热通量 46 图 4.2.2-1：不同火势大小的对流热释放速率 47 图 4.2.2-2：不同火势大小的辐射热释放速率 47 图 4.2.2-3：稳态热释放速率与火灾直径 48 图 4.2.2-4：不同火灾大小的上层温度 48 图 4.2.2-5：不同火灾大小的下层温度 49 图 4.2.2-6：稳定状态层温度与火灾直径 49 图 4.2.2-7：2.5 米直径火灾的目标热通量 50 图 4.2.2-8：2.0 米直径火灾的目标通量 51 图 4.2.2-9：1.5 米直径火焰的目标通量 51