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ASTM F311-08(2020)
1 本规范由 ASTM 委员会 E21 空间模拟和空间技术应用管辖，并由污染小组委员会 E21.05 直接负责。当前版本于 2020 年 4 月 1 日批准。2020 年 4 月出版。最初于 1969 年批准。上一版于 2013 年批准，编号为 F311 – 08(2013)。DOI：10.1520/F0311-08R20。2 有关参考的 ASTM 标准，请访问 ASTM 网站 www.astm.org，或联系 ASTM 客户服务部门 service@astm.org。有关 ASTM 标准年鉴卷的信息，请参阅 ASTM 网站上的标准文档摘要页面。
ASTM F3187-16(2023)
3.2.4.1 讨论 — 适用于 DED 的电弧工艺表面上基于气体保护工艺，即 GTA、PA、PTA 和 GMA 及其变体。3.2.5 建成状态，adj— 参见建成状态、ISO 52900 和 3.3。3.2.6 构建平台，n— 参见构建平台。ISO/ASTM 52900 3.2.6.1 讨论 — 在 ISO/ASTM 52900 中，机器的构建平台被定义为提供一个表面的底座，零件的构建在该表面之上，并在整个构建过程中受到支撑。在 DED 中，构建平台也可以是需要修复的组件，也可以是非平面的。3.2.7 捕获效率，n— 从沉积头喷出的粉末中融入构建结构的比例。通常以百分比表示。 3.2.8 载气，名词——通常为惰性气体，用于将粉末从沉积头运送到熔池，在某些系统中也用于辅助将粉末从储存系统运送到沉积头。 3.2.9 铸件，名词——一根金属线，松散地抛在地板上的一段金属线所形成的圆的直径。 3.2.10 包层，名词——参见包层，AWS A3.0/A3.0M。 3.2.11 横流，名词——通常为惰性气体，方向垂直于受保护镜头的光轴。 3.2.12 循环，名词——单个循环，其中一个或多个组件、特征或修理在机器的构建空间中分层构建。 ISO/ASTM 52900 3.2.12.1 讨论——DED 非常适合修理、特征添加和再制造应用。在本指南中，无论是构建完整部件、其一部分还是修复，术语“DED 构建循环”和“DED 沉积循环”的使用都是同义词。 3.2.13 缺陷，名词——参见缺陷，术语 E1316。 3.2.14 沉积头，名词——向熔池输送能量和原料的装置。 3.2.15 沉积速率，名词——参见沉积速率，AWS A3.0/A3.0M。 3.2.16 定向能量沉积 (DED)，名词——参见 ISO/ASTM 52900 和 3.3。 3.2.17 进料，名词——将材料（线材或粉末形式）输送到熔池的机制。 3.2.18 填充金属，名词——参见填充金属，AWS A3.0/A3.0M。 3.2.19 裂纹，名词——参见裂纹，术语 E1316。 3.2.20 焦斑，名词——参见焦斑，AWS A3.0/A3.0M。 3.2.21 功能梯度材料，名词——在成分或结构（或二者）上随空间变化的沉积材料，导致材料性质的相应变化。 3.2.22 气体金属电弧（GMA），名词——参见气体金属电弧焊（GMAW），AWS A3.0/A3.0M。 3.2.22.1 讨论——AWS 定义中的“焊接”一词表示两块或多块材料的连接。由于 DED 不是这种情况，因此删除了“焊接”一词。其余术语描述电弧物理学。
与ASTM International发布
本旗舰ASTM期刊是应用科学和工程的多学科论坛。测试和评估杂志介绍了新的技术信息，这些信息来自现场和实验室测试，有关材料的性能，定量表征和评估。论文提供了新的方法和数据以及关键评估；报告用户具有测试方法的经验以及实验室间测试和分析的结果；并在测试和评估领域刺激新想法。
讨论 - ASTM International
A. Alpas^ 和 C. N. Reid^（书面讨论）—对通过开口套筒工艺冷扩孔的表面进行检查，发现螺旋套筒外端存在台阶。研究了该台阶的角度位置对冷扩 6000 系列铝合金（英国名称 HE9）疲劳寿命的影响，所得结果支持本文作者报告的结论。在缩径截面（100 x 19 x 1.67 毫米）上钻有一个直径为 5 毫米的孔的样品，在 520°C 下进行 40 分钟的固溶处理，淬火，然后在 170°C 下时效 22 小时，然后进行冷扩。在冷膨胀过程中，台阶的位置受到控制，并使用了两个方向：（1）台阶的角度位置与纵轴重合的样品（指定为“12 点钟”位置）和（2）台阶的角度位置在横向的样品（“3 点钟”位置）。膨胀量保持在 3% 到 3.5% 之间。疲劳试验在恒定应力幅度 a^ = 48 MPa 和应力比 R = 0.05 下进行。表 4 总结了在每个台阶位置冷膨胀的样品的疲劳寿命。该表还包括冷膨胀后进行退火处理（170°C，2 小时）的样品的平均寿命。选择这种方式是为了在不过度老化的情况下显著释放应力。使用“学生 t 检验”的统计分析表明，冷加工样品的两个取向的平均寿命之间没有显著差异（t = 0.68）。同样，应力消除试样的两个取向之间也没有显著差异（t = 0.65）。我们得出结论，台阶在试件中构成了一个微不足道的缺口。这得到了以下观察结果的支持：在某些 CX3 和 CXSR3 样品中，疲劳裂纹甚至没有与台阶相交。此外，第一个疲劳裂纹没有表现出在孔的“台阶”侧而不是在相反侧形成的偏好——这发生在五分之二的 CX3 样品和五分之三的 CXSR3 试件中。疲劳裂纹总是在孔与平板试件的一个表面的交汇处形核。虽然我们的M. W. Ozelton 和 T. G. Coyle（作者结束语）—作者感谢 A. Alpas 和 C. N. Reid 的评论，他们支持我们关于管子位置对开口套管冷加工铝合金疲劳寿命影响的观察。
讨论 - ASTM International
David Franklin^ -问题：1.您用来预测辐照不锈钢设计性能的方程式之一包含辐照和未辐照材料面积减少的比率。这个参数的物理意义是什么？与均匀伸长率等其他参数相比，这个参数对辐照不是相对不敏感吗？2.EBR-II 反应堆内蠕变实验表明，除了在高温下，堆内蠕变对材料性能的影响与辐照后蠕变非常不同。那么，您如何预测辐照后蠕变对材料性能的影响。那么，您如何通过使用辐照后测试来预测蠕变保持时间的影响？3.疲劳测试的最新实验表明，由于保持时间而导致的损坏可能仅在钠冷反应堆中不存在的气氛中发生。这会影响您对堆内材料性能的预测吗？
讨论 - ASTM International
C. T. Sims^（书面讨论）— 您的疲劳蠕变研究是在 650°C (1200°F) 和 815°C (1500°F) 下进行的，持续时间较长。您表示，无论是在测试之前还是之后，都没有对这两个温度变量进行金相检查。根据我的经验，IN 625 是一种（真正）不稳定的材料。在 650 至 725°C (1200 至 1300°F) 左右的温度以上，合金开始析出大量片状相，通常来自晶界。这些片状相主要是 η 相（NIsCb、Mo），但也会出现 Laves 相和 μ 相。这些相会从溶液中去除强化元素，促进裂纹的萌生，并直接帮助裂纹在载荷下扩展，从而大幅降低蠕变和断裂性能。因此，很明显，您在 815°C (1500°F) 下的测试结果（“815°C 下的拉伸保持时间对循环寿命有（显著）影响；压缩保持时间对疲劳寿命也有破坏性影响——在 815°C 的低应变水平下非常明显；- 等等”）直接由大量 eta. Laves 和 mu 的沉淀引起。有私人公司文件和 ASTM 文件警告不要在这些条件下使用 IN 625，因为合金会退化。简而言之，作者未能获得有关 IN 625 的基本知识，并且研究未能对测试材料进行简单的金相分析，导致了大量
讨论 - ASTM International
应该会给出对 Conn 博士问题的更明确的答案。然而，人们认为氢刺激微坑的机制与产生空化所涉及的流体流动类型无关。氢会残留在疏水性（憎水）和易腐蚀合金的表面上（论文参考文献 31）。疏水性材料是那些具有低润湿能力的材料，因此倾向于在裂缝和缝隙中与相邻的液体形成气腔（论文参考文献 31）。此外，氢气作为静止的空腔，会沿着坑的路线进入材料表面。Tulin 的理论（论文参考文献 35）没有具体说明空化气泡是如何产生的。重要的参数是静止空腔的存在和附近内爆气泡或喷流的冲击波。
无标题 - ASTM International
(ASTM 特别技术出版物；864)“美国/日本复合材料研讨会上发表的论文”——前言。“ASTM 出版物代码编号 (PCN) 04-864000-33。”包括参考书目和索引。1.复合材料——美国——国会。2.复合材料——日本——国会。I. Vinson, Jack R.，1929- 。II.Taya, Minoru。III.ASTM 委员会 D-30 高模量纤维及其复合材料。IV.美国材料与试验协会。疲劳委员会 E-9。V. 美国/日本复合材料研讨会（第二届：1983 年：弗吉尼亚州汉普顿）VI。系列。TA418.9.C6R34 1985 620.1'18 85-6119 ISBN 0-8031-0436-7
ASTM E1476-04(2022)
1.2 本标准为选择和使用适合特定金属分类或鉴别问题要求的方法提供了指导。 1.3 本标准并不旨在解决与其使用相关的所有安全问题（如果有）。本标准的使用者有责任在使用前制定适当的安全、卫生和环境实践并确定监管限制的适用性。有关具体的防范说明，请参阅第 10 节。 1.4 本国际标准是根据世界贸易组织技术贸易壁垒（TBT）委员会发布的《关于制定国际标准、指南和建议的原则的决定》中确定的国际公认的标准化原则制定的。
ASTM F3049-14(2021)
B214 金属粉末筛分分析试验方法 B215 金属粉末取样规程 B243 粉末冶金术语 B329 用 Scott 体积计测定金属粉末和化合物表观密度的试验方法 B417 用 Carney 漏斗测定非自由流动金属粉末表观密度的试验方法 B527 金属粉末和化合物振实密度的试验方法 B703 用 Arnold 计测定金属粉末和相关化合物表观密度的试验方法 B783 铁基粉末冶金 (PM) 结构部件材料规范 B822 用光散射法测定金属粉末和相关化合物粒度分布的试验方法 B855 用 Arnold 计和 Hall 流量计漏斗测定金属粉末体积流速的试验方法 B923 用氦或氮比重瓶法测定金属粉末骨架密度的试验方法B964 用卡尼漏斗测定金属粉末流速的试验方法 E539 用波长色散 X 射线荧光光谱法分析钛合金的试验方法 E572 用波长色散 X 射线荧光光谱法分析不锈钢和合金钢的试验方法 E1447 用惰性气体熔融热导率/红外检测法测定钛和钛合金中氢的试验方法 E1569 用惰性气体熔融技术测定钽粉中氧的试验方法 (2018 年撤回) 4