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World File Search System和转子
失速状态下旋翼性能和载荷计算...
使用 1/10 比例 CH-47B/C 型转子的风洞试验数据研究失速条件下的转子行为，该风洞试验提供了一组测试条件，从未失速到轻度失速到一些深度失速条件，涵盖了很宽的前进比范围。在风洞中测量的转子性能与 NASA/Army UH-60A 空气载荷计划期间测量的主转子性能相似，尽管这两个转子完全不同。分析 CAMRAD II 已用于预测转子性能和载荷。全尺寸翼型试验数据针对雷诺数效应进行了校正，以便与模型比例转子试验进行比较。计算出的功率系数与雷诺数校正翼型表的失速以下测量值显示出良好的相关性。计算中使用了各种动态失速模型。波音模型显示升力在低推进比时增加，而 Leishman-Beddoes 模型在 µ = 0.2 时显示扭矩相关性优于其他模型。然而，动态失速模型通常对转子功率和扭矩预测的影响很小，尤其是在较高的推进比下。
航空发动机中的风车
4.1 参数配置路线图 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 49 4.5 改变定子阻尼，稳态. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 54 4.9 转子、定子和触头穿透包络线[mm]，γ m = 1.0 .................................. 54 4.10 转子、定子和触头穿透包络线[mm]，γ m = 2.5 .................................. 54 4.11 转子力，γ m = 0.5 ........................................................................................................................................ .................................................................................. .................................................................. 55 4.12 转子力，γ m = 1.0 ........................................................................................................................................ .................................................................................. .................................................................. 55 4.13 转子力，γ m = 2 . 5 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 57
航空发动机中的风车
4.1 参数配置路线图 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 49 4.5 改变定子阻尼，稳态. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 54 4.9 转子、定子和触头穿透包络线[mm]，γ m = 1.0 .................................. 54 4.10 转子、定子和触头穿透包络线[mm]，γ m = 2.5 .................................. 54 4.11 转子力，γ m = 0.5 ........................................................................................................................................ .................................................................................. .................................................................. 55 4.12 转子力，γ m = 1.0 ........................................................................................................................................ .................................................................................. .................................................................. 55 4.13 转子力，γ m = 2 . 5 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 57
-~ 工匠® - ArtisanTG
只要按照相应制造商的所有相关说明使用，CENTRIFUGE 转子在其他制造商的离心机上运行是完全安全的。由于重量较轻，FIBER Lite ® CENTRIFUGE 转子实际上会减少离心机电机驱动器的磨损。FIBER Lite ® CENTRIFUGE 转子的故障模式与金属转子大不相同。如果发生全面故障和中断，FIBER Lite ® CENTRIFUGE 转子对离心机造成的损害将小于金属转子。但是，大型或高能转子的全面中断仍可能导致离心机损坏和样品损失。请确保遵循本手册以及离心机、瓶子和试管制造商以及样品混合物或试剂供应商提供的其他文件中的说明。每次运行都正确遵循所有操作程序。
路径积分基态复制方法用于计算偶性线性转子纠缠熵的方法
我们计算了在其基态相互作用的线性转子系统的第二个rényi纠缠熵，以衡量连续旋转自由度的纠缠。熵是根据两分量子系统中子系统的纯度而定义的，并且为了计算它，我们比较了基于路径积分基态（PIGS）形式的两个采样集合。该方案以复制技巧为中心，并由Hastings等人在这种情况下开发的比率技巧。[物理。修订版Lett。 104，157201（2010）]。 我们研究了一个由一维的晶格上的线性量子转子组成的系统，通过各向异性偶极 - 偶极电位相互作用。 猪估计的基态第二rényi熵是针对来自密度基质重质化组的基于各种相互作用强度和系统尺寸的基准测试的。 我们发现，熵的增长会增加相互作用强度，对于足够大的系统，它似乎在原木附近平稳（2）。 我们认为，许多强烈相互作用的转子的限制情况类似于在猫状态下的两级粒子的晶格，其中人们自然会发现log（2）的纠缠熵。Lett。104，157201（2010）]。我们研究了一个由一维的晶格上的线性量子转子组成的系统，通过各向异性偶极 - 偶极电位相互作用。猪估计的基态第二rényi熵是针对来自密度基质重质化组的基于各种相互作用强度和系统尺寸的基准测试的。我们发现，熵的增长会增加相互作用强度，对于足够大的系统，它似乎在原木附近平稳（2）。我们认为，许多强烈相互作用的转子的限制情况类似于在猫状态下的两级粒子的晶格，其中人们自然会发现log（2）的纠缠熵。
按刀型计算土壤切割力...
摘要：在土方机械上应用斜切刀式无斗底卸转子，与推土机、平地机等广泛使用的机械相比，可显著提高土方机械在道路施工中的开挖量。给出了安装在无斗底卸转子上的斜切刀受力的载荷图。考虑了转子切刀逐层开挖土壤时，由于转子沿直线轨迹旋转运动和端部进给，切割元件在空间中产生的复杂运动，力的作用。获得了直线端部进给下无斗底卸转子单个斜切刀挖掘力分量的依赖关系。安装在土方机械框架上的斜切刀式无斗底卸转子直线运动，不仅可以通过无斗底卸转子的转速增加其输出，还可以挖掘现有土方机械无法挖掘的高硬度土壤。关键词：无膛线转子 下部卸载 斜切削 切削力 斜切削刀 1. 引言
基于NSUC1610的车载步进电机控制
NSUC1610 是通过反电动势的大小来进行堵转检测，在马达相位未通电期间，可以检测到 BEMF 电压。但这 不包括全步进模式，因为两个相位始终通电。以下假设在微步进模式下检测失速，BEMF 电压与电机转速成 正比，这样可以判断电机是否运行。由于只有在一相未通电的情况下才能进行测量，因此对 BEMF 电压的观 察非常有限。对于理想的电机，在没有任何负载和损耗的情况下，转子将随着定子磁场持续旋转，并且在相电 流为零时，可以看到 BEMF 电压的峰值。对于实际电机和外加负载，转子将始终滞后于定子磁场。此负载相关 相位滞后将导致固定测量点处 BEMF 电压的负载相关变化。在零相位滞后的情况下，可以测量 BEMF 电压峰 值，并且只能看到反电势与速度的相关性。在与负载变化的情况下，反电势会产生相位滞后，BEMF 电压将从 峰值将出现偏移，当这个电压大于或者小于一个阈值时，这就标志着检测到失步点，电机运动将停止。BEMF 电压测量仅在零电流阶跃期间启用。在零电流阶跃结束时，采样和测量最后一次 BEMF 电压值。这可确保线 圈电流达到零，且 BEMF 电压实际可见。根据电机参数、速度和阶跃模式，零阶跃可能会变短，并且无法获得 明显的 BEMF 电压。此时则无法检测失速。失速检测仅在匀速运动期间进行，在加速或减速期间，BEMF 电压 可能非常低，则不会启用失速检测。具体电流波形如图 2.5 所示：
表面安装的永久磁铁同步电动机与内部和外转子类型V. D. Quoc *a，b，H。B. Huu B
表面安装的永久磁铁同步电动机（SPMSM）是一台电动机，由于良好的特性，例如高功率密度，较低的质量，高效率和较低的惯性扭矩，因此广泛应用于电动汽车（EV）和电动驱动器。对于SPMSM，有两种类型的SPMSM，即内部转子SPMSM和外转子SPMSM。为了分析，计算和比较这两种运动类型的优势和缺点，本研究提出了一个分析模型，以计算和设计具有内部和外转子配置的SPMSM的电磁参数和热特性。随后，开发了有限元方法来验证从分析模型获得的输出参数。仿真结果还表示两种类型的电动机的性能。但是，内转子SPMSM在高速和低温方面具有优势，而外转子SPMSM具有更高的扭矩和稳定性，但在较高的温度下运行。
注释 13 - 挤压油膜阻尼器：操作、模型和
注释 13 挤压膜阻尼器：运行、模型和技术问题 挤压膜轴承阻尼器是润滑元件，可在机械系统中提供粘性阻尼。旋转机械中的挤压膜阻尼器提供结构隔离、降低转子对不平衡的响应幅度，并且在某些情况下，有助于抑制转子动力学不稳定性。 背景 转子动力学中最常见的问题是过高的稳态同步振动水平和次同步转子不稳定性。可以通过改善平衡、对转子轴承系统进行修改以使系统临界速度超出工作范围或引入外部阻尼来限制在穿越临界速度时的峰值幅度，从而减轻第一个问题。可以通过消除不稳定机制、尽可能提高转子轴承系统的固有频率或引入阻尼来提高不稳定的起始转子速度，从而避免次同步转子不稳定 [Vance 1988, Childs 1993]。轻型高性能发动机表现出灵活性增加的趋势，导致对不平衡的高度敏感性，振动水平高，可靠性降低。挤压油膜阻尼器 (SFD) 是高速涡轮机械的重要组成部分，因为它们具有耗散振动能量和隔离结构部件的独特优势，以及改善动态性能的能力