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World File Search System热处理
在某些物理，化学和细菌特性中热处理的影响
收到：23/11/2022接受：20/01/2023摘要研究包括通过水浴在65c⸰的温度下通过间歇性的巴氏杀菌方法对橙汁进行巴氏杀菌，使用水浴。4月，在阿勒颇大学技术工程学院的食品保存和加工实验室中进行了巴氏杀菌过程和测试。研究了新鲜和巴氏杀菌果汁的最重要的物理和化学质量特征，在此中，通过间歇性的巴氏杀菌方法对果汁的热处理对维生素C和溶剂固体的价值产生了重大影响（p <0.05）（p <0.05）（p <0.05），而在总体酸度和pH上没有显着差异（比较> 0.05）（P> 0.05）（P> 0.05）（P> 0.05）（P）使用新鲜果汁，可以获得没有细菌和致病污染物的安全汁。关键字：巴氏杀菌，质量，微生物，橙色。
热处理的多面体纳米镍氧化物具有减少带隙
摘要。镍氧化物（NIO）是一种半导体材料，具有独特的电子结构。由于其独特的电子特性，NIO是光电子，照片催化和诸如太阳能电池等能量设备的各种应用的有趣候选人。在当前的工作中，已经进行了量身定制Nio乐队的差距。一种简单的共沉淀方法，然后使用热处理来合成材料。在热处理之前，对合成材料的X射线衍射研究显示出存在氢氧化镍[Ni（OH）2]。在1000 O C下钙化一小时，揭示了单相NIO。热处理后，发现发现粒径增加了。使用UV-VIS光谱法记录了[Ni（OH）2]和NIO的吸收光谱。分别观察到Ni（OH）2和NIO的TAUC图A的带隙为4.2 eV和1.8 eV。观察到，注意到NIO的带隙显着减少。通过使用FESEM进行表面形态学研究，这表明板材像[ni（oh）2]的结构一样转变为钙化时多面形的Nio。通过能量分散光谱分析证实了镍和氧的存在。
超级尺度模块：热处理炉
进行了对衬里完整性的热量表和视觉检查进行了表演后评论，在6个月内进行了服务后，将加热炉的冷面温度与Superwool Prime Pyro折叠模块进行了比较，并与使用RCF模块安装的等效热炉（在940°C持续2个小时）对衬里完整性的热量表和视觉检查进行了表演后评论，在6个月内进行了服务后，将加热炉的冷面温度与Superwool Prime Pyro折叠模块进行了比较，并与使用RCF模块安装的等效热炉（在940°C持续2个小时）
开发基于病例硬化的钢Bainidur AM的新型耐磨损的WC增强涂层，用于取代渗透热处理
病例钢钢通常用于齿轮和轴承应用。这类材料的低碳含量可为不同生产技术（如形成，锻造和焊接）提供出色的加工性。但是，低碳含量限制了这组材料的可靠性。一种特殊的热处理被称为病例硬化，对于提高这些材料的可耐用性是必要的。这种热处理是化石或硝化的，然后进行了亚分化的强化操作以改善表面硬度。渗碳的局限性是该过程耗时，薄壁的零件可能会变形[1]。长时间的时间使这个过程不吸引小批量尺寸的织物。此外，发现仅马氏体结构在材料的耐磨性方面不利[2]。说到耐磨性，仅产品的磨损可能导致多达全国国内生产总值的4％的经济成本[3]。低合金钢的病例硬化主要导致马氏体微观结构，因为几乎所有碳都在马氏体内捕获[4]。调节这些产品通常是为了改善工件的延展性。关于耐磨性，诸如碳化物之类的次级阶段比单纯的马氏体微观结构更优选。为了形成碳化物（VC）或碳化钨（WC）等碳化物，需要超过500℃的高温温度[5]。但是，这些形成碳化物的元素通常不存在或仅在病例钢钢内以较小的比率存在。它们的缺席阻碍了次级碳化物的降水的影响，从而限制了最终部分的耐磨性。因此，需要替代仅碳增强的替代方案，以进一步改善病例钢钢的部分。基于激光的定向能量沉积（DED-LB/M）Pro-VIDESA有望altertantiveto病例硬化，用于调整产品的表面硬度[6]。DED-LB/M中的灵活处理允许生成三维结构，修复磨损的表面或沉积耐磨性覆盖层到高度载荷的表面上。由于可以同时使用DED-LB/m同时使用多种粉末材料，因此可以局部调整最终工件的化学成分[7]。这种高灵活性打开了在需要的情况下在具有量身定制特性的自由形式表面上涂上涂料的可能性。应用的一个潜在领域是将渗碳产品代替仅以小批量制造的大零件。这样做，可以进行长时间的固定时间。DED-LB/M维修应用程序的巨大潜力也使当地磨损的配件进行翻新。使用DED-LB/M进行维修应用，需要产生具有与先前碳液材料相似的材料硬度的硬表面。知道只有固定钢的马氏体硬化产品的前提不利，可以添加进一步的合金元素，以提高关键特性，例如耐磨性或硬度。结合了例如，钨可以帮助改善固醇溶液加强以及高温耐药性的材料的性质[8]。
热处理对Monel K500合金组织和力学性能的影响
本研究研究并比较了不同热处理 (HT) 对采用激光粉末床熔合 (L-PBF) 和激光粉末定向能量沉积 (LP-DED) 技术制备的 Monel K500 的微观结构和力学性能的影响。由于制备过程中诱导的高冷却速度，制备的 Monel K500 试样表现出树枝状微观结构和元素微偏析。使用四种不同的 HT 程序（包括热等静压 (HIP)、固溶退火 (SA) 和时效）研究了文献中提出的 HT 对锻造 Monel K500 的适用性。使用室温单轴拉伸试验评估试样的力学性能。使用扫描电子显微镜分析了 HT 过程中试样的微观结构演变。对于所有研究的 HT 条件，与 LP-DED 试样相比，L-PBF Monel K500 试样始终表现出更高的强度和更低的延展性。 HT 工艺包括在 1160°C 下以 100 MPa 的压力进行 3 小时的 HIP、在 1100°C 下进行 15 分钟的 SA，以及在 610°C 下进行 16 小时、在 540°C 下进行 6 小时和在 480°C 下进行 8 小时的三步时效，从而使 L-PBF 和 LP-DED 制备的 Monel K500 均具有最高强度。
A709 商用热处理的微观结构表征结果摘要
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热处理对增材制造复合材料拉伸性能的影响
本研究调查了制造后热处理对激光粉末定向能量沉积 (LP-DED) 制备的 15-5 PH 不锈钢 (SS) 的微观结构和力学性能的影响。进行了各种热处理程序 (CA-H900 和 CA-H1150) 以评估它们对 LP-DED 15-5 PH SS 拉伸行为的影响。使用扫描电子显微镜来表征微观结构特征和断裂表面。进行拉伸试验以评估低温和室温下的力学性能。CA-H1150 处理试样在拉伸试验后的面积减少率明显高于 CA-H900 试样，而 CA-H900 试样的极限拉伸强度和屈服强度高于 CA-H1150 试样。根据微观结构和断裂表面，讨论了 LP-DED 15-5 PH SS 在不同热处理条件下的力学行为。
热处理对使用激光粉末沉积修复的磨损轨道的微观结构和硬度的影响
经常更换磨损的铁轨在轨道上带来了巨大的经济负担，这也引起了铁路运营的重大干扰。通过激光粉末沉积（LPD）恢复磨损的导轨可以大大降低相关的维护成本。这项研究的重点是使用LPD来修复标准美国铁路的破产。最小硬度为85 hrb的304L不锈钢沉积物的微观结构由奥氏体，d -frerite和Sigma组成。微孔分散在整个沉积物中，并在轨道沉积界面上发现了微裂纹。珠光体导轨底物的中度硬度为94 hrb。珠粒，珠光皮热影响区的最大硬度为96 hrb，对于典型的导轨仍低于97 hrb的最小硬度。要增加硬度或以上97 HRB并减轻微结构缺陷，AS修复的导轨进行了热处理过程。AS处理的导轨的平均硬度显着增加，即103 hrb。此外，将多孔和粗粒沉积材料转化为可渗透和细粒度的微观结构。然而，热处理加强了轨道沉积界面的微裂纹，并导致了马氏体形成并增加了父轨中的微孔。在热处理和预热期间，基本导轨的隔离为有问题结果的解决方案。最终发现LPD过程是修复导轨的有前途的技术。2021 Tongji大学和Tongji大学出版社。 Elsevier B.V.的发布服务 这是CC BY-NC-ND许可证（http://creativecommons.org/licenses/by-nc-nd/4.0/）下的开放访问文章。2021 Tongji大学和Tongji大学出版社。Elsevier B.V.的发布服务这是CC BY-NC-ND许可证（http://creativecommons.org/licenses/by-nc-nd/4.0/）下的开放访问文章。
制备过程中原位热处理对DED-LB/M制备马氏体时效工具钢组织和性能的影响
由于生产率高，增材制造 (AM)，尤其是使用激光和金属粉末的定向能量沉积 (DED-LB/M) 对于制造具有集成功能的工具很有吸引力。本研究致力于 DED-LB/M 制造实验性马氏体时效工具钢、使用先进电子显微镜表征构建微观结构以及评估硬度性能。观察到最终构建的高可打印性和低孔隙率，对于使用 600 W 和 800 W 制造的样品，相对密度不低于 99.5%，但构建的微观结构和性能沿高度呈梯度。观察到取决于制造参数的特征硬度分布和微观结构。制造的马氏体时效钢样品的顶层具有马氏体结构，沉淀物可能在凝固过程中形成。因此，顶层在奥氏体化等温线的深度处较软。在内部区域测量到更高的硬度，这是制造材料在逐层制造过程中进行原位热处理的结果。制造过程中的热循环导致内部区域产生沉淀硬化效应。扫描和透射电子显微镜证实，在顶部和内部区域的原始材料中形成了薄膜状和圆形颗粒。然而，仅在内部区域观察到准晶纳米级 R ' 相沉淀物。制造过程中由于原位热处理而沉淀的 R ' 相的形成是内部区域测得的硬度较高 (440 – 450 HV1) 的原因。
热处理对AM-DED沉积17-4PH单道微观结构演变的影响
[1] ASTM International，《金属定向能量沉积标准指南》。2016 年，第 1-22 页。[2] S. Sreekanth，“激光定向能量沉积：工艺参数和热处理的影响”，University West，2020 年。[3] RM Mahamood，《金属和合金的激光金属沉积》。2018 年。[4] S. Sreekanth、E. Ghassemali、K. Hurtig 和 S. Joshi，“直接能量沉积工艺参数的影响”，《金属》，第 10 卷，第 1 期，第 96 页，2020 年。[5] A. Steponaviciute、A. Selskiene、K. Stravinskas、S. Borodinas 和 G. Mordas，“17-4 PH 不锈钢作为高分辨率激光金属沉积材料”，Mater. Today Proc.，第 10 卷，第 1 期，第 96 页，2020 年。 52，第 2268-2272 页，2021 年，doi：10.1016/j.matpr.2021.08.143。[6] AA Adeyemi、E. Akinlabi、RM Mahamood、KO Sanusi、S. Pityana 和 M. Tlotleng，“激光功率对激光金属沉积 17-4 ph 不锈钢微观结构的影响”，IOP Conf. Ser. Mater. Sci. Eng.，第 225 卷，第 012028 页，2017 年，doi：10.1088/1757-899x/225/1/012028。 [7] J. Tacq.，“17-4PH 钢的 L-PBF 和热处理”，2021 年。 [8] A. Ziewiec、A. Zielińska-Lipiec 和 E. Tasak，“热处理后 X5CrNiCuNb 16-4（17-4 PH）马氏体不锈钢焊接接头的微观结构”，Arch. Metall. Mater.，第 59 卷，第 3 期，第 965-970 页，2014 年，doi：10.2478/amm-2014-0162。 [9] Y. Sun、RJ Hebert 和 M. Aindow，“热处理对增材制造和锻造 17-4PH 不锈钢微观结构演变的影响”，Mater. Des.，第 59 卷，第 3 期，第 965-970 页，2014 年156，第 429-440 页，2018 年，doi：10.1016/j.matdes.2018.07.015。[10] K. Li 等人，“均质化对激光粉末床熔合制备的 17-4 PH 不锈钢沉淀行为和强化的影响”，Addit. Manuf.，第 52 卷，第 1-26 页，2022 年，doi：10.1016/j.addma.2022.102672。