支持 FAA AVS 复合计划的关键举措:1)持续运行安全 (COS) A:粘合结构;2)认证效率 (CE) E:粘合结构指导;3)劳动力教育 (WE) B:复合结构技术
1.1 复合直升机示例。........................3 1.2 倾转旋翼飞机示例。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。3 1.3 前飞对后退叶片速度的影响。.........4 1.4 同轴反向旋转旋翼能够在前飞期间保持每个旋翼的升力不对称,每个旋翼的力矩相互抵消。通过消除后退叶片升力来平衡旋翼力矩的需要,可以缓解后退叶片失速,就像在单旋翼飞行器中一样(左图)[5]。..。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。..4 1.5 兰利全尺寸风洞中的 PCA-2 转子测试装置 [11]。.9 1.6 带有悬臂转子配置的 Meyer 和 Falabella 风洞测试装置 [12]。.............................10 1.7 叶片表面压力端口的展向和弦向位置 [12]。11 1.8 零铰链偏移转子的轮毂组件,显示来自叶片的压力管连接到轮毂内的压力拾取器 [12]。.12 1.9 1965 年詹金斯在兰利全尺寸风洞中的测试装置 [13]。.14 1.10 高前进比时转子推力和 H 力系数与总距 (A0) 的关系,显示总距推力反转 [13]。..........15 1.11 反向速度转子风洞模型中使用的“可逆”翼型截面轮廓 [16]。.........................18 1.12 为反向速度转子风洞模型开发的每转两个斜盘 [16]。.。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。...19 1.13 在恒定盘面载荷下测量的有效转子升阻比,以提高前进比 [16]。.......................21 1.14 升力对总距比与前进比的敏感度变化 [16]。....22 1.15 位于 NASA 艾姆斯研究中心 40 x 80 英尺 NFAC 风洞中的仪表化 UH-60A 空气负载旋翼 [17]。...。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。24 1.16 压力传感器在仪表旋翼叶片上的分布 [17] 24 1.17 UH-60A 减速旋翼风洞试验中明显的集体推力反向趋势 [18]。...................................26 1.18 不同推进比下的升阻比与升力零和正 4 度轴,40% NR [18]。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。27
支持 FAA AVS 复合计划的关键举措:1)持续运行安全 (COS) A:粘合结构;2)认证效率 (CE) E:粘合结构指导;3)劳动力教育 (WE) B:复合结构技术
柯林斯航空继续走在冰检测技术的前沿。我们的磁致伸缩冰检测技术提供灵活、坚固的设计,可在各种结冰环境中检测冰。该技术能够检测到小至 0.001 英寸的积冰,同时对各种类型的污染不敏感。我们的传感元件具有高收集效率,相对于飞机表面具有出色的灵敏度。针对冰检测和结冰严重程度的优化设定点可在早期检测和最小化防冰操作之间取得平衡。冰检测器的结冰严重程度和液态水含量测量值可提供给防冰控制器,以调节和优化防冰系统的控制。
飞行员应考虑到风向,并考虑风将如何影响执行飞行机动所需的功率。发动机提供的功率或旋转扭矩通过旋翼系统和传动系统传输,需要尾桨来抵消扭矩效应。在飞机运行的所有机动过程中,都必须充分抵消主旋翼扭矩。如果风向不利,且施加了过多扭矩而没有采用反扭矩,飞行员可能会遇到一种称为 LTE 的状况。LTE 是一种环境条件,其中风是导致失去方向控制的主要因素,这是由于直升机意外的旋转扭矩运动造成的,而飞行员没有预料到或没有(及时)应用适当的控制输入来控制飞机。
摘要:转子的稳定悬浮是磁悬浮控制动量陀螺仪的重要要求之一,陀螺效应是转子的一个显著特性。为研究转子结构与陀螺效应之间的关系,引入惯性比的概念,研究惯性比与陀螺效应之间的关系。为提高转子的悬浮稳定性,在建立转子悬浮系统模型的基础上,研究了交叉反馈控制(CFC)方法,指出转子在旋转作用下,仅采用分布式PID控制无法使转子悬浮稳定。为更有效的抑制陀螺效应并在更宽的转速范围内维持稳定悬浮,提出了一种带预调增益的CFC方法。研究结果验证了所提出的CFC方法能有效抑制陀螺效应引起的转子振动。试验结果还表明,较大的惯性比有利于抑制转子陀螺效应,并能在一定程度上提高悬浮稳定性。此外,通过优化惯性比,设计了MSCMG转子,角动量为200 Nms。本文对高速转子的机械设计和稳定悬浮研究具有重要的指导意义。
使用 1/10 比例 CH-47B/C 型转子的风洞试验数据研究失速条件下的转子行为,该风洞试验提供了一组测试条件,从未失速到轻度失速到一些深度失速条件,涵盖了很宽的前进比范围。在风洞中测量的转子性能与 NASA/Army UH-60A 空气载荷计划期间测量的主转子性能相似,尽管这两个转子完全不同。分析 CAMRAD II 已用于预测转子性能和载荷。全尺寸翼型试验数据针对雷诺数效应进行了校正,以便与模型比例转子试验进行比较。计算出的功率系数与雷诺数校正翼型表的失速以下测量值显示出良好的相关性。计算中使用了各种动态失速模型。波音模型显示升力在低推进比时增加,而 Leishman-Beddoes 模型在 µ = 0.2 时显示扭矩相关性优于其他模型。然而,动态失速模型通常对转子功率和扭矩预测的影响很小,尤其是在较高的推进比下。
反作用杆螺母扳手简介....................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................8 气动非仪表手枪式螺母扳手.................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................... .10 带选择器气动非仪表手枪式拧紧扳手. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 13 气动非仪表直列式拧紧扳手 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 14 可选设备 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 .16
目录 章 页码 1. 介绍................................................................................................................ 1 2. 理论................................................................................................................... 6 2.1 直轴和交轴................................................................................................... 6 2.2 等效电路................................................................................................... 8 2.3 功率角特性................................................................................................... 9 3. 设计参数...................................................................................................... 11 3.1 气隙...................................................................................................... 11 3.2 磁通密度...................................................................................................... 12 3.3 定子和励磁绕组...................................................................................... 12 3.4 波形...................................................................................................... 13 3.5 电抗...................................................................................................... 13 3. 转子设计............................................................................................................. 15 4.1 机械...................................................................................................... 15 4.1.1 励磁绕组.
摘要:本文提出了一种共轴旋翼飞行器的滑模PID控制算法,之后采用Adams/MATLAB仿真与试验进行验证,结果表明该控制方法能够取得满意的效果。首先,当考虑上下旋翼间的气动干扰时,很难建立准确的数学模型,利用叶素理论和动态来流模型计算上下旋翼间的气动干扰和桨叶的挥动运动,其余不能准确建模的部分通过控制算法进行补偿。其次,将滑模控制算法与PID控制算法相结合对飞行器的姿态进行控制,其中,采用PID控制算法建立姿态与位置之间的关系,使飞行器能够更加平稳地飞行和悬停。第三,将飞行器的三维模型导入Adams,建立动力学仿真模型。然后在Simulink中建立控制器,并将控制器与动态仿真模型进行联合仿真,并通过仿真将滑模PID控制算法与传统PID控制算法进行比较,最后通过实验验证了滑模PID控制算法与传统PID控制算法的有效性。