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CH-47D 和 AH-64 的运行噪声数据 - DTIC
它们正在取代 CH-47C 和 AH-1G。除了在最高速度下，速度变化对声音的影响并不是很大。就声音随负载变化而言，CH-47D 在满载平飞时发出的声音实际上比轻载时小，尽管在起飞和着陆时声音确实会随着负载而增加。与其他飞机一样，CH-47D 在着陆时发出的声音比在平飞或起飞时更大，但 AH-64 的声级几乎与操作无关。
飞机噪音技术报告 - Metroplex Environmental
1990 年，美国联邦航空局颁布了噪声筛查程序，用于确定在高于地面 (AGL) 3,000 英尺或以上的空域活动是否会导致 DNL 水平升高至 5 dB 或更高。根据美国联邦航空局的经验，如果 DNL 水平升高至 5 dB 或更高，而累积水平远低于 65 dB，则可能会对人们造成干扰并引起公众关注。在扩展东海岸计划 (EECP) 的环境影响声明 (EIS) 中，美国联邦航空局对低至 45 dB DNL 水平的噪声水平进行了评估，以确定 DNL 噪声暴露可能升高 5 dB 或更高。在 EECP 研究中，美国联邦航空局确定 45 dB DNL 水平是需要考虑噪声的最低水平，因为“即使是遥远的环境噪声源和自然声音（例如树间风声）也可能轻易超过这个 [DNL 45 dB] 值。” 2 随后，芝加哥航站楼空域项目 (CTAP) EIS 和波托马克综合终端雷达管制空域重新设计 EIS 也采用了这一变更阈值。FAA 在最近发布的 FAA 命令 1050.1E 中正式确定了这一变更阈值的使用。
飞机飞越噪音的建模和合成 - CORE
传统上，通过显示噪声指标的轮廓来评估飞机飞越噪音。这些模型可用于研究噪音缓解措施，但它们缺乏回放计算所预测的可听声音的可能性。为此，噪音合成是一种选择，它允许体验由于噪音消减程序或新飞机设计而产生的差异。通过预测机场附近噪音监测点的噪音，展示了一种飞机噪音的噪音合成技术。通过将合成结果与记录的测量值进行比较，获得了有关该技术能力的指标。合成声音和测量声音之间仍然存在差异。据信，这种差异很大一部分是由使用预测经验源噪音模型时固有的不确定性造成的。结果表明，可以捕捉到出发路线之间的差异，从而说明了这种方法在监听不同起飞程序方面的潜力。未来对源噪声预测的改进以及湍流对传播的影响将进一步有助于提高合成飞机噪声的真实感。
提高国防电子设备的信噪比
首先，我们来看看数字信号处理。传统上，航空电子和卫星电源应用与 28v 总线（或 14v 车载总线）相关，而后者又可在需要时转换为低压配电。由于控制系统和有效载荷的数字内容增加（包括可编程阵列和传感器的模拟数字 (ADC 或 DAC) 转换），该领域正在快速增长。新设计继续采用具有更高处理速度的 ASIC，要求用于去耦的多层陶瓷芯片电容器 (MLCC) 具有更低的寄生元件，即低等效串联电阻 (ESR) 和低等效串联电感 (ESL)。越接近核心 ASIC 或可编程阵列，ESL 的控制就越关键。由于电容器是 2 端子设备，因此基本 ESL 特性源自部件的几何形状 - 两个端子有效地定义了信号的电流环路，部件越大，环路越大，因此 ESL 也越大。解决这个问题的基本方法是使用“反向几何”低电感芯片电容器 (LICC)，其端接在侧面，而不是部件的末端。在 2:1 纵横比的部件（例如 1206 尺寸）中，使用反向几何版本 0612 可将电感降低 2 倍（通常从 1nH 降低到 500pH），同时保持相同的电容/电压设计和相同的空间。通过使用更小的轮廓部件和更小的环路（0508 代替 0805、0306 代替 0603 等），仍然可以实现更低的电感，但这是以降低电容值为代价的 - 并且 ASIC 工作频率下的电容保持仍然是一项要求。因此，为了实现更快的速度，需要新的组件设计，其中电感组件可以与电容组件分离。有三种方法可以做到这一点 - 通过电感消除、通过非常小的信号环路以及通过最小化与 PCB 接地平面的电感耦合。电感消除的一个很好的例子是数字间电容器 (IDC)。这是一个反向
基于人工智能的晶体管中电荷噪声的变化
nist.gov › publication › get_pdf 基于 AI 的晶体管中电荷噪声的变化... 2瑞士联邦计量局，3003 Bern-Wabern，瑞士。
PA 温度、放射性示踪剂和噪声记录...
56.标称 500 BPD 注入井中的五个流量剖析拖拽 ............................................................................................................................................. 86 57.标称 500 BPD 注入井中通过段塞跟踪检测管后流量 ............................................................................................................................. 88 58.720 BPD 注入井中通过段塞跟踪方法检查封隔器泄漏 ............................................................................................................. 89 59.已减去伪碱基活度的校正运行 #I ............................................................................................. 90 60.900 BPD 注入井在关闭一小时后进行交叉流检查 ............................................................................................. 91 61.图 60 中注入井中封隔器泄漏的静态速度射击检查标称速率为 900 BPD ...................................................................................... 93 62.适当缩放的静态速度射击测试，用于检测封隔器完整性，环空速度分辨率为 0.35 英尺/分钟泄漏率 ...................................................................................... 94 63.图 58 中封隔器下方滞留段塞的假设速度射击响应 ............................................................................................................................. 95 64.图 32 井的通道检查，井中盐水注入速率为 400 BPD ............................................................................................. 96 65.在 5,820-25 英尺处的穿孔下方通过速度射击方法进行通道检查，井中注入速率为 600 BPD ............................................................................................. 97 66.与图 65 速度射击相同的井的段塞跟踪调查，注入速率相同600 BPD ................................................................................................ 99 67.注入 536 桶水并关闭井后对井进行的温度测量 ................................................................................................................................ 100 68.通道检查，井注 2 BBL/min 的速度测量。......................... IOI 69.新井的关闭温度测量 ............................................................................................................. 103 70.将 40 BBL 泥浆泵入油管之前和之后的温度测量 ............................................................................................. 103 71.图 70 中的三个速度测量 .............................................................................................I 04 72.图 71 上速度射击后的接箍日志运行 ...................................................................................... 105 73.油管泄漏上方的速度射击@ 1 BPM 速率 ...................................................................................... 106-107 74.以 950 BPD 注入井的段塞跟踪调查 ............................................................................. 109 75.图 74 井的温度调查 ............................................................................................. 110 76.图 74 井的关井交叉流检查 ............................................................................................. 11 l 77.单独显示的带有压电检测元件的噪声（声音）测井探头 ............................................................................................................................. 114 78.噪声日志格式说明典型的环境或死井水平 ................................................................................................................................ 117 79.管道后方 20 BPD 水流进入已耗竭 250 PSI 的气区的噪声日志格式 ............................................................................................................. 118 80.两种电缆尺寸的测井电缆衰减系数 ............................................................................................. 120 81.水中声源的声音传播 ............................................................................................................. 122 82.管道压力为 8 I 5 PSIG 的封闭油井的噪声日志 ............................................................................. 124 83.井喷失控附近充满泥浆的裸眼井的噪声日志 ............................................................................................................. 125 84.与流动路径相关的噪声日志特征 ............................................................................................. 126 85.正在钻井的 9 5/8 英寸套管后方 500 桶/天高压水流的噪声记录 ............................................................................................................. 127 86.封闭井的噪声记录，管道后方水流的估计速率为 5,000 桶/天 ............................................................................................................. 128
厚 Al0.85Ga0 中的异常过量噪声行为。...
Al 0.85 Ga 0.15 As 0.56 Sb 0.44 由于其电子和空穴电离系数之间的比率非常大，因此作为 1550 nm 低噪声短波红外 (SWIR) 雪崩光电二极管 (APD) 的材料最近引起了广泛的研究兴趣。这项工作报告了厚 Al 0.85 Ga 0.15 As 0.56 Sb 0.44 PIN 和 NIP 结构的新实验过剩噪声数据，测得的噪声在比以前报告的乘法值高得多的倍增值下（F = 2.2，M = 38）。这些结果与经典的 McIntyre 过剩噪声理论不一致，该理论高估了基于该合金报告的电离系数的预期噪声。即使添加“死区”效应也无法解释这些差异。解释观察到的低过量噪声的唯一方法是得出结论，即使在相对较低的电场下，该材料中电子和空穴碰撞电离的空间概率分布也遵循威布尔-弗雷歇分布函数。仅凭电离系数的知识已不足以预测该材料系统的过量噪声特性，因此需要提取该合金的电场相关电子和空穴电离概率分布。
路径极化超纠缠探测态中的噪声恢复能力
摘要 大多数用于产生纠缠和实际应用的量子系统都与环境不隔离，因此容易受到噪声的影响。两个系统之间在多个自由度上的纠缠被称为超纠缠，与传统纠缠态相比，它具有某些优势，包括对噪声的鲁棒性。量子照明、成像和通信方案涉及从一对纠缠光子中发送一个光子并保留另一个光子，通常只涉及将信号光子暴露在环境噪声中。噪声的破坏性会降低纠缠和其他相关性，而这些相关性对于许多此类应用至关重要。在本文中，我们研究了在噪声相互作用中使用某些路径偏振超纠缠态中的光子对的优势，其中只有一条路径中的光子受到噪声的影响。我们对这种噪声进行建模，并研究噪声对超纠缠光子中存在的相关性的影响。采用纠缠负性、纠缠见证和贝尔非局域性三种不同的方法来展示路径极化超纠缠探测态对噪声的弹性。
用于 MRI 的 Rician 噪声预测和消除模型...
图 1：MRI 图像 a) 干净的 MRI 图像 b) 莱斯噪声图像 小波是一种同时表示频率和时间信息的小波。傅里叶变换使用平滑的无限正弦波来分解信号。与傅里叶变换不同，小波使用不规则的波函数来分割信号，这使得小波成为分析不连续信号的理想工具 [5]。小波变换根据其收缩规则通过硬阈值和软阈值来执行。在硬阈值处理中，带噪小波的系数设置为零。但在软阈值处理中，带噪小波系数根据其子带系数进行调整 [6]。与传统傅里叶变换相比，小波变换在表达具有尖锐峰值和不连续性的函数以及重构和解构信号方面具有一定的优势。图
附录 B：SD100 通道和噪音计划
P 简介 — 介绍新路线并描述该路线在环境评估 (EA) 文件中的呈现方式。> 背景 — 从交通研究委员会发布的《出入管理手册》的角度记录出入管理的意图，以及使用这些指南将如何影响 SD100。r 路线 — 概述 SD 100 的预期路线，并参考文档的附件 1-3 以获得直观的视角。本节还讨论了 57 街和 Benson 路交汇处的未来计划。r 土地使用计划 — 描述 SD100 周围预期的土地用途，包括住宅和小块商业区。本节还参考了文档的附件 4 以获得直观的视角。出入间距指南 — 解释 SDDOT 在 2001 年采用的出入间距指南。SD100 不会根据专门为该路线制定的出入计划直接遵循这些指南。 P 运营分析 - 传达 HDR Inc. 如何受雇于 SDDOT 和苏福尔斯市，以确定 SD100 及其交叉道路沿线的典型路段需求。还确定了交叉街道沿线的出入口位置。P 噪音考虑 - 传达缓解 SD100 造成的噪音污染的不同方法。噪音水平大于 66 分贝的被认为是